桥梁深水基础施工技术

科技信息　榀梁流水基础胞工技术　中铁十七局集团有限公司　孙爱义　［摘　要］新建南京至杭州铁路长兴特大桥跨越一条城市主航道：李湖南线，主跨长度为８０ｍ。铁路与航道之间夹角为３３度．在水面上　投影长度为６９　３ｍ。李湖南线拓宽规划为河底宽４（）ｍ，河底高程一１．８４ｍ，设计水位３　９９ｍ，通航水位２．６６ｍ，主墩５５８　、５５９　墩承台处平　均水深５　８３ｍ，处于航运发达的Ｖ级航道，承台基坑开挖施工难度大、技术含量高、安全隐惠大。　［关键词］桥梁　深水基础　施工技术　１．工程概况　ｔ抖　卿　第一　支抒　“　Ｉ剖　新建南京至杭州铁路长兴特大桥跨越一条城市主航道：李湖南线，　主跨长度为８０ｍ。铁路与航道之间夹角为３３度，在水面上投影长度为　６９．３ｍ。连续梁设计采用（４８＋８０＋４８）ｍ一联三跨结构，全长１７７．７ｍ。　５５８　、５５９　墩为跨越李湖南线大桥主墩，且均位于河道边侧，见下图ｌ、图　２；主墩主墩基础为１５根钻孑Ｌ桩，桩径１．５ｍ，设计桩长为６５．５ｍ。主墩承　台分二层，下层大承台尺寸为１０．４ｍ×１８．２ｍ×５．５ｍ矩形承台，上层小承　台尺寸为６ｍ×１１ｍ×１．５ｍ矩形承台，５５８　下层大承台底标高一８．５２６ｍ，顶　标高一３．０２６ｍ，上层小承台顶标高为一１．５２６ｍ；５５９　下层大承台底标　高一７．０７０ｍ，顶标高一１．５７０ｍ，上层小承台顶标高为一０．０７０ｍ。　图１深水墩台与航道平面位置图　同２深水墩台处航道　李湖南线拓宽规划为河底宽４０ｍ，河底高程一１．８４ｍ，设计水位　３　９９ｍ，通航水位２．６６ｍ，主墩５５８　、５５９　墩承台处平均水深５．８３ｍ，处于　航运发达的Ｖ级航道，承台基坑开挖施工难度大、技术含量高、安全隐　患大，　２．钢板桩围堰布置　５５８　、５５９　主墩基础拟采用钢板桩围堰法施工。钢板桩采用拉森Ⅵ　型，材质为ＳＹ２９５，长度为２０ｍ。　５５８　、５５９　墩钢板桩嗣堰平面尺寸均为２Ｏ．４×１３．２ｍ．共设置三道内　支撑．　５５８　墩同堰顶高程为＋４６ｍ，嗣堰底高程为一１５．４ｍ，封底混凝土　厚度为２．５ｍ　５５９　墩围堰顶高程为＋５．６ｍ，围堰底高程为一１４．４ｍ，封底　混凝土厚度为２．０ｍ。　下面拟以５５８　墩为例，对钢板桩围堰的施工进行详细叙述。钢板　桩同堰具体布置如下图３：　蝮立面图　＃似　＋　ｌ　ｍ　』　∽　二　囊　ｌ辑　锅　搏王点曼十２蜘　’。　＊　　．ｉ　＃　ｌｌ。　■　—Ｆ１　墨　２呖Ｈ鹕蟾ｊ　６　研一ｌ　Ｉ章｛　碴鲞蔗鞲　　，南☆旌杯岛一　０２６ｍ　螽－；　－　封域缱底酥岛９　５２晰　－———４３０－－——　图３钢板桩围堰布置图　３．钢板桩围堰检算　３．１基本参数及计算假设　３．１．１土层参数　根据提供的地质资料报告，取值如下：　表１土层参数取值表　序号　土层名称　土层顶　土层底　容重　内摩擦角　粘聚　标高（ｍ）　标高（ｍ）　（ｋＮｈｎ　）　（。１　（ｋＰａ）　ｌ　淤泥　一１．５　—１１．１　ｌ８．５　５．７７　７　５７　２　粉质粘土　一ｌ１．１　—１５．１　１９　１　１４．８　４６．５　３．１．２围堰计算参数表　表２围堰计算参数表　墩号　计算水位　同堰顶标高　围堰底标高　承台底标高　河床标商　５５８　＋２．６　＋４．６　—１５．４　－７．０２６　—１．５　３．１．３钢板桩截面参数　Ｘ　×　图４　表３钢板桩截面参数表　Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓ　Ｐｅｒ　Ｌｉｎｅｒ　Ｍｅｔｅｒ　ｏｆ　Ｗａｌｌ　Ｗｉｄｔｈ　Ｈｅｉｇｈｔ　Ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　Ｓｅｃｔｉｏｎａｌ　Ｍｏｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｓｅｃ［Ｉｏｎ　Ｓｅｃｔｉｏｎ　Ｔｙｐｅ　Ａｒｅａ　Ｉｎｅｒｔｉａ　Ｍｏｄｕｌｕ　Ｂ　Ｈ　ｔ　Ａ　ＩＸ　ＺＸ　ｍｍ　ｍｍ　ｍｍ　ｃｍ２／ｍ　ｃｎｌ　／ｍ　（１ｉｎ　／ｍ　ＳＫＳＰ—ＳＸ２７　６００　２１０　ｌ８　２２５．５　５６７００　２７００　３．１．４计算假设　考虑封底砼顶面存在浮浆，假设围堰内抽光水后封底砼对钢板桩　支撑点位于封底砼面以下５０ｅｒａ。　３．２围堰钢板桩及内支撑计算　３－２．１主、被动土压力计算　目前，应用较为普遍的土压力计算公式主要有库仑土压力公式和　朗肯土压力公式。库仑理论假设粘聚力ｃ＝０，考虑了墙体与土体之间的　摩擦作用，并考虑了墙体的倾斜，但对于粘性土必须采用等代摩擦角，　层状土需简化成匀质土才能计算；而朗肯土压力理论不论对于砂性土、　粘性土、匀质土或层状土均可适用，也适用于地下水及渗流效应的情　况。但由于没有考虑墙体与土体之间的摩擦力，使得主动土压力偏大，　被动土压力偏小，在采用等值梁法计算时，需将被动土压力加以提高修　正。　计算结果如下　ｒ　－－４～～　ｎ～　—Ｍ　　｝～一一…　一、、＼　一　ｔ　：：　一　／　～～　／　／　变形图　｛　＼　＼、　＼　一　蚕　＼　　、＼　＼　＼　一　～。　一　／　／　…／　／　一～一　～一　器四ｒ一　朗肯土压力公式：主动土压力：Ｐａ＝Ｋａｙｈ一２ｃ√Ｋ口被动土压力：　Ｐｐ＝Ｋ　７ｈ＋２ｃ　Ｋｐ，　其中：Ｋａ＝ｔｇ２（４５一　）　Ｋｐ＝ｔｇ２（４５＋吾）　考虑到墩位处地质为透水性较强的淤泥层、粉质粘土层，水压力计　一　１／／　一　睡　算时采用水土分算法（即土压力为按土的浮容重计算的有效土压力与　土体间孔隙水的水压力之和）。　表４主、被动土压力系数及被动土压力修正系数表　序号　土层名称　Ｋａ　√Ｋ　Ｋｐ　√　Ｋ　１　淤泥　Ｏ＿８１７　０．９０４　１．２２４　１．１０６　１．１２　２　粉质粘土　０．５９３　０．７７０　１．６８６　１．２９９　１＿３８　主动土压力计算　在计算各高度点的土压力时，因在土层分界处　、ｃ的不同，故分　（上）、（下）。　Ｐａ（＋２．６ｍ）＝０　Ｐａ（一１．５ｍ１＝Ｋａｙｈ一２ｃ√Ｋ“＋７水ｈ＝１０×４．１＝４１　ｋＮ／ｍ　ｐａ（一１１．１ｍ）上＝Ｋａ７ｈ一２ｃ√Ｋ口＋ｙ水ｈ＝Ｏ．８１７×８．５×９．６—２×　７．５７×０．９０４＋１０×１３．７＝５３＋１３７＝１９０　ｋＮ／ｍ　ｐａ（一１１．１ｍ）下＝Ｋａ７ｈ　２ｃ√Ｋ口　７水ｈ＝０．５９３×８．５×９．６—２×　４６．５×０．７７０＋１０×１３．７＝０＋１３７＝１３７　ｋＮ／ｍ　Ｐａ（一１５．１ｍ）＝Ｋａｙｈ一２ｃ√Ｋ　＋７水ｈ＝Ｏ．５９３×（８．５×９．６＋９．１×　４１—２×４６．５×Ｏ．７７０＋１０×１７．７＝０＋１７７＝１７７　ｋＮ／ｍ　３．２．２内支撑及圈梁应力计算　取上述工况计算中每道支撑的最大受力值作为支撑设计荷载，围　堰内支撑圈梁采用Ｈ５８８型钢，支撑采用Ｉ　４５和　６３０ｘ１０钢管，材料截　面参数如下表：　表５材料截面参数表　截面参数　Ａ（ｍｍ　）　Ｉｘ（ｍｍ　）　ｌｙ（ｍｍ　）　Ｗｘ（ｍｍ　）　Ｗｙ（ｍｍ　）　ＨＷ５８８截面　１９２５０　ｌ１　８００ＯＯ０ｏ０　９０２０００００　４０１３６０５　６０１３３３　２ＨＷ５８８截面　３８５００　２３６０００００００　１０４６６０１６５９　８０２７２１０　３４８８６７２　２　Ｉ　４５　２２２００　６７５２０００００　１７８８００００　３０【砌０００　２３６０００　６３０ｘ１０钢管　１９４７７．９　９３６１５５３２０　９３６１５５３２０　２９７１９２１．７　２９７１９２１．７　第一道内支撑受力较小，作为钢板桩的插打导向，需要有足够的刚　度，在此就不作详细计算，第二、ｉ道内支撑结构布置相同，取受力较大　的第二道内支撑进行计算。　取第二道内支撑采用ＭＩＤＡＳ　２００６建模如下：　图５　弯矩图　，　叫　一　＝。　剪力图　辩　ｌ　ｌ　岁《ｌ　　—　彰赫一　一　磊　轴力图　鸶　∥　圈睡　陵　组合　宴…　矿／　、　一　～　应力图　ｌ　ｉ　ｌｔ￣ｍ　～－　由计算可知：圈梁２Ｈ５８８型钢的最大组合应力为１３２．１ＭＰａ，支撑型　钢２　Ｉ　４５ｂ最大组合应力为１３７．４ＭＰａ，支撑钢管中６３０—１０的最大组合应　力为１２２．６ＭＰａ，均满足要求１　３．３围堰整体抗浮验算　３．３．１计算参数　封底混凝土有效计算厚度２．０ｍ，围堰尺寸：２０．４ｍ×１３．２ｍ；　桩基外径为１．５ｍ，共１５根；　钢与　昆凝土、混凝土与混凝土粘结力：一般取１００～２００ｋＮ／ｍ。，这里　取１２０　ｋＮ／ｍ　：　混凝土容重：２３ｋＮ／ｍ　；　围堰封底混凝土底标高：一９．５２６ｍ；　７Ｊ（的　孚力Ｐ＝Ｊ０ｇ缸＝１０００×９．８×１２．１２６×（２０．４×１３．２—１５×３．１４×　Ｏ．７５２）＝２８８５．ｉｔ　封底砼自重Ｇ＝ｐ　＝２－３×（２０．４×１３．２—１５×３．１４×０．７５２）×２．０＝　１１】６．８ｔ　－－——４３１－－——　技信息　封底砼与桩基的粘聚力Ｎ１＝２　ｘ　３．１４　Ｘ　０．７５　Ｘ　２．０×１２×１５＝１６９５　６１　封底砼与钢板桩的粘聚力Ｎ２＝（２０．４＋１３．２）×２　Ｘ　２×１２＝１６１２．８１　Ｇ＋Ｎｌ＋Ｎ２＝１　ｌ　ｌ６．８＋１６９５．６＋１６１２．８＝４４２５．２　ｔ　在工况二下围堰内抽水、吸泥至一３．３ｍ标高时，围堰内外水头差为　５．９ｍ，可能发生管涌或流砂现象，因此需对此：　：况下基坑底进行管涌验算。　围堰内不发生管涌的条件为：　Ｋ：　ｙ叫　则抗浮安全系数为：　Ｋ＝（Ｇ＋ＮＩ＋Ｎ２）／Ｐ＝４４２５．２／２８８５１＝１．５＞１．１，抗浮满足要求１　３．３．２护筒粘结力验算　取３．９ｍ　Ｘ　３．９ｍ的一个区域内护筒承受的剪力为：　Ｑ＝［１ｏ　Ｘ　１２　１２６—２３　Ｘ　２．０】Ｘ（３．９×３．９—３．１４×０．７５２）＝１０１　１．８ｋＮ　Ｔ＝Ｑ／Ａ＝１０１　１　８／（２．０×２×３．１４　Ｘ　０．７５）＝１０７．４　ｋＮ／ｍ￣，护筒粘结力满足　≥ｔ．５　在工况二下：　Ｋ：—ｘ８５＿４３（５．９＋　２　ｘ　１２．１）．≥１．５，满足要求１　０．　＾ＪＵ　４．钢板桩围堰施工方案　要求１　３＿３３封底混凝土托应力　封底砼按承受均布荷载的三边简支、一边固定的面板结构计算。　作用荷载：ｐ＝１０　Ｘ　１２．１２６—２３×２．０＝７５．２６　ｋＮ／ｍ　Ｍｘ：０．０３１９　０ｌ　：０．０３ｌ９×７５．２６×３．９　２：３６．５ｋＮ．ｍ　Ｍｖ：０．０２４３　０　０：０．０２４３　Ｘ　７５．２６　Ｘ　３．９２：２７．８ｋＮ．ｍ　Ｗ，＝ｗ　３９００ｘ２０００ｚ　——＝２．６×ｌ０９ｍｍ￣　Ｍ　。　一　：２．６×１０　０．０１４ＭＰａ＜［（丁］：０．６５ＭＰ　，混凝土拉应力满　’　足要求１　３－４基坑底土抗隆起验算　在＿丁况三下围堰内吸泥、清淤到一９．５２６ｍ标高时，需验算坑底的承　载力，如承载力不足，将导致坑底土的隆起。　本工程基底抗隆起计算参照Ｐｒａｎｄｔｌ（普朗德尔）和Ｔｅｒｚａｇｈｉ（太沙　基）的地基承载力公式，并将桩墙底面的平面作为极限承载力的基准　面，承载力安全系数的验算公式如下：　ｚ　式中　——、　按Ｐｒａｎｄｔｌ公式时，　Ｎｑ—ｔａｎ。（４５　＋　／２）．ｅ　，』ｖ＝（Ｎｑ一１）／ｔａｎ　；　ｃ——土的粘聚力（ｋＰａ）；　由——土的内摩擦角（。）；　ｙ——土的重度（ｋＮ／ｍ　）；　ｇ——支护结构人土深度（ｍ）；　ｈ——基坑开挖深度（ｍ）；　ｑ——地面荷载（ｋＰａ）。　图６　对于工况三进行验算，　基地土层加权平均值为：　），一１８．９ｋＮ／ｍ　一１２．２５０　Ｎｑ＝ｔａｎＺ（４５＋奚）Ｐ　Ｍ：３．０５　［　（Ｌ、崎１）／ｔａｎ　：９．４３　Ｎｆｃ＿ＬＮ　！ｙｒ　９　４３ｘ　兰墨：曼±兰：Ｑ曼　量：望　：璺Ｚ　＝ｙ（ｈ＋ｆ）＋ｇ一８　９×ｆ８．０２６＋５．８７４）　４＞１．２，满足抗　隆起稳定性要求１　３．５基坑底管涌验算　图７　－——４３２・－——　４．１插打钢板桩前的准备工作　（１）每个墩的钻孔桩完成后，对钻孔平台进行整改、加固；　（２）对河床进行清理：在桩基施Ｊ－完成后　利用挖机对嗣堰范同内　进行清理，避免在钢板桩插打位置遇到障碍物；　（３）钢板桩变形检查：因钢板桩在装卸、运输过程会出现撞伤、弯扭　及锁口变形等现象，因此，钢板桩在插打前有必要对其进行变形检查。　对变形严重的钢板桩进行校正并做销口通过检查。锁口检查方法：用　一块长约２ｍ的同类型、同规格的钢板桩作标准，采用卷扬机拉动标准　钢板桩平车，从桩头至桩尾作锁口通过检查，对于检查通过的投人使　用，不合格的再进行校正或淘汰不用。钢板桩的其它检查：剔除钢板桩　前期使用后表面因焊接钢板、钢筋留下的残渣瘤；　（４）振动锤检查：振动锤是打拔钢板桩的关键设备，在打拔前一定　要进行专门检查，确保线路畅通，功能正常，振动锤的端电压要达到　３８０Ｖ－－４２０Ｖ，而夹板牙齿不能有太多磨损；　（５）涂刷黄油混合物油膏：为了减少插打时锁口间的摩擦和减少钢　板桩围堰的渗漏，在钢板桩锁口内涂抹黄油混合物油膏。　４．２钢板桩围堰的捕打　钢板桩插打利用５０ｔ浮吊作为起吊设备，配合ＤＺ９０型振动锤的施　＿［方法逐片插打。　（１）安装钢板桩插打导向：钢板桩插打之前，在钻孔桩外侧的钢护　筒上焊接牛腿，安装第一道支撑圈梁，作为钢板桩插打时的导向架，以　控制钢板桩的平面尺寸和垂直度；　（２）为了确保每一片钢板桩插打准确，第一片钢板桩是插打的关　键，在插打前５根钢板桩前，先按钢板桩宽度在圈梁上画出每根钢板桩　的边线，然后在圈梁上焊接长约４ｍ的导向桁架（如图８），在导向架上、　下边上设置限位装制，大小比钢板桩每边放大ｌｅｍ，插打时，钢板桩桩　背紧靠导向架，边插边将吊钩缓慢下放，这时在相互垂直的两个方向用　锤球进行观测，以确保钢板桩插正、捕直；　铜板桩　腿　井导向　一　＼第一道支撑　图８钢板桩导向桁架图　（３）通过检测，确定第一片钢板桩插打合格后，然后以第一根钢板　桩为基准，再向两边对称插打每一根钢板桩到设计位置。整个施Ｔ过　程中，要用锤球始终控制每片桩的垂直度，及时调整；　（４）每一片钢板桩先利用自重下插，当自重不能下插时，才进行加　压：　（５）钢板桩插打至设计标高后，立即与导向架进行焊接，以抵抗水　流冲　．　（６）插打过程中，需遵守“插桩正直，分散即纠，调整合拢”的施下要　点。　４．３围堰内抽水、吸泥、安装内支撑及水下封底　（ｔ）钢板桩插打完成后，吸泥、抽水至一０．２ｍ，在＋Ｏ．６ｍ处安装第二道　内支撑；　（２）继续吸泥、抽水至一３．３ｍ，在一２．５ｍ处安装第三道内支撑；　（３）向围堰内注水至围堰外水位，水下吸泥、清淤至一９．５２６ｍ；　（４）为保证封底砼的厚度及封底砼与钢护筒、钢板桩间的粘结力，　在浇筑水下封底砼前，派潜水员对河床底进行找平，并将封底高度范嗣　内的钢护筒、钢板桩冲洗干净，对局部不能冲洗干净的，采用钢刷刷净；　（５）搭设封底平台、布置封底砼导管，水下浇注封底砼；　水下吸泥、清淤到设计标高后，即可进行水下封底砼施１二，封底砼　标号为Ｃ２５，封底厚度为２，５ｍ。　４．３．１封底砼导管的选择及布置　．　（１）导管采用ｑｂ３２５ｍｍ钢管。导管在使用前须进行水密试验，导管　（２）向围堰内注水至一０．２ｍ，拆除第二道内支撑；　安装时，每个接头需预紧检查，下放固定时，导管下口悬空１５～２０ｃｍ。　（３）继续向围堰内注水至围堰外水位，拆除第一道内支撑；　（２）导管的布置、固定利用原先的钻孔平台，每根导管的作业半径　（４）依次拔出钢板桩；　按４ｍ考虑，则每个墩需布置８套导管。　（５）钢板桩拔除方法：先用打拔桩机夹住钢板桩头部振动ｌｍｉｎ～　４．３．２封底砼的浇注　２ｒａｉｎ，使钢板桩周围的土松动，产生“液化”，减少土对桩的摩阻力，然后　（１）封底砼需一次性浇注先成。砼采用后场拌合站集中拌制，由砼　慢慢的往上振拔，拔桩时注意桩机的负荷情况，发现上拔困难或拔不上　罐车运至现场并通过汽车泵泵送。　来时，停止拔桩，可先行往下施打少许，再往上拨，如此反复可将桩拔出　（２）首批砼灌注时，先用１０方集料斗储料，待储料斗满后，拔球浇　来。　注首批砼，首批砼浇注后，导管埋深应不小于０．６～０．８ｍ。砼浇注前，在　７．钢板桩囤堰施工中的安全措施　每个导管处布置－－ｌｂ型门架，在门架上挂上倒链。砼浇注过程中，导管　为确保施工中的安全，在进行钢板桩围堰施工时，必须将安全工作　应随砼面的上升而提升，导管的提升由倒链控制。　放在首位，预防为主，在施工过程中应注意如下几点：　（３）封底砼的浇注顺序：先低处，后高处（先将低处砼灌高，避免高　（１）对操作人员进行安全思想教育，提高操作人员安全意识，实行　处灌注的砼往低处流，使导管底口脱空而进水或导管埋深过浅）。砼的　培训持证上岗制度，不经培训或无证者，不得进行上岗操作；　浇注应先从一侧向另一侧进行，并确保砼的表面大致水平。　（２）建立好钢板桩安全管理制度，完善好安全管理体制，编制好钢　（４）在砼的浇注过程中，由技术人员负责测量砼的浇注高度和砼扩　板桩安全施工应急方案；　展情况，正确指挥施工人员调整导管的埋深，并及时与实验室联系控制　（３）用吊车进行水平和垂直起吊时，对吊车起吊能力和吊起后是否　砼的坍落度。　稳定进行实测，保证在起吊时安全可靠，防止发生意外安全事故；　（５）砼浇注将近结束时，重点对导管与导管的中心处、护筒四周及　（４）在钢板桩插打过程中，要设专人指挥，避免人多时乱指挥，出现　钢板桩壁等部位进行高程的测量，确保砼面的标高达到设计要求。　意外安全事故；　（６）由于浇注水下封底时，砼表面无法达到比较平整的要求，所以　（５）在钢板桩围堰开始抽水时，要派人定时进行观检，时刻注意并　在砼浇注时，将砼顶面标高控制在设计标高下２０ｃｍ左右，待砼达到强　记录钢围堰变化情况；　度，围堰内抽水后，再补浇２０ｅｒａ砼垫层。　（６）钢板桩围堰内支撑一定要按设计进行施工，施工焊缝一定要牢　（７）待水下封底砼达到设计强度后，抽除围堰内的水，浇注砼垫层，　固，断面尺寸和数量要符合设计要求；　并在围堰四周作积水坑。在钢围堰抽水过程中，设置专人观察钢围堰　（７）对所有滑轮和钢丝绳每天进行检查，特别是要注意滑轮的轴和　变形情况。　钢丝绳摩损情况，危及安全的要及时维修、更换。　５．承台、墩柱施工　８．结束语　（１）抽出围堰内的水后，切割护筒、凿除桩头、绑扎钢筋、安装承台　目前中铁十七局对于桥梁深水基坑施工的技术还不成熟，大多数　模板、浇注承台砼；　工程项目依靠外聘专家制定方案，本项目经过充分论证及深入研究调　（２）承台施工完成后，进行墩柱及墩旁支架的施工。　查，结合施工实际情况采用２０ｍ拉森Ⅵ型钢板桩进行围堰施工，同等条　６．围堰的拆除　件下与钢套箱比较，节约了材料投入、降低了施工成本、加快了施工进　（１）下层承台模板拆除后，向钢板桩与承台间内回填细砂并在顶部　度，安全便捷的完成了施工，桥梁深水基础施工技术还是个难题，有待　浇注３０ｃｍ厚Ｃ３０砼圈梁，拆除第三道内支撑，施工墩身及Ｏ　块托架；　于我们去进一步探索、去总结经验。　（上接第４２９页）　成的注浆系统对土层进行分次注浆。通常，每一个　水地层，加固方案采用单排素桩＋袖阀管注浆，盾构顺利始发。　工程的地质条件、颗粒粒径、透水性和不同地层之间交互层叠。由于不　６．结语　均匀地层的各层透水性不同，通过注浆所达到的效果也不尽相同，有针　北京位于燕山山脉的山前冲积平原，地质情况相对稳定，施工安全　对性地对注浆地层进行分析，在可注性好的地层进行针对性注浆，不同　具有一定保证，但盾构始发、接收加固区的效果依然不容马虎，经过积　的地层采用不同的注浆材料。有效地填补地层的空隙，使地层得到有　累，作者对在北京常用的几种加固方法的适应性进行了小结，列表如　效的加固处理，达到设计要求。使地层特性达到同性化，并可以通过二　下。　次注浆弥补注浆缺陷。二次注浆时要注意注浆材料的浸透性，注浆速　表２北京常用加固方法分析表　度也要有所重视。　序号　加固方法　适用地层　适用深度　成本　根据规范要求，结合工程类比，初步确定加固帷幕设计参数如表１，　具体施工参数根据现场试验进行局部调整。　单（重１管　砂层、淤泥、粉土、粘土层　≤２０ｍ　低　４．２Ｉ３浆液配合比设计　１　加固法　旋喷桩　双（重）管　砂层、淤泥、粉土、粘土层　≤２０ｍ　中　注浆浆液采用素水泥浆，配合比采用水泥：水：１：１，水泥采用　Ｐ．０．３２．５普通硅酸盐水泥。　三（重）管　砂层、粉土、粘土、砂砾层　≤２０ｍ　高　４３素桩加固法　２　深层搅拌桩加固法　淤泥、粘土层和砂层　≤１５ｍ　低　北京地铁ｌ０号线二期草桥站～纪家庙站区间地层以砂卵石为主，　注浆加　袖阀管　砂质地层、砂砾层　≤４０ｍ　中　卵石层较密实，含水介于湿～饱和之间，压缩性低，级配连续，磨圆度中　３　固法　水平注浆　富水砂层、粉土层　，　由　等，一般粒径２～７ｃｍ，最大粒径大于１０ｃｍ，细中砂充填２５～３５％，局部　夹细砂薄层，局部含漂石，盾构拱部分布一层厚度１．５～２ｍ的粉细砂　４　素桩加固法　各种地层　≤４０ｍ　低　层。　５　素桩＋注浆　各种地层　≤４０ｍ　中　静止水位埋深约２４．７０～２６．６Ｏ，盾构开挖范围无水。　盾构始发或到达前，必须充分掌握工作井洞口周围地层的土质情　素桩采用两排（ｂ　１０００＠１０００，梅花型布置，为保证桩间咬合，采用　况，明确各层土的主要物理力学性能指标。根据各种土层的特性，认真　顺序施作，混凝土采用ｃｌＯ。　分析不同的施工方法，预测可能发生出洞和进洞施工时的复杂变化，施　５．新方法的选择　工单位对地层的判断和加固工法的选取非常关键，方法的选择直接关　上述的几种加固方法，针对不同地层都有各自的优势，但单一方法　系到端头加固的效果及盾构始发与接收的成败。　的运用，不一定能很好的解决具体问题，因此有必要将若干加固方法结　合运用。究竟采用一种工法还是多种工法相结合，主要取决于地质情　参考文献　况、地下水、覆盖层厚度、盾构机直径、盾构机型、施工环境等因素。同　［１］陈馈，洪开荣，吴学松．盾构施工技术［Ｍ］．北京：人民交通出版　时考虑安全性、施工方便性、经济性、进度等。　社，２００９　在北京地铁工程中，多种方法结合使用，相互弥补单一方法的缺　［２］江玉生盾构始发与到达——端头加固理论研究与工程实践　陷，形成补强，保证了盾构施工的安全。　［Ｍ］．北京：人民交通出版社，２０１１　北京地铁１０号线二期纪家庙站～樊家村站区间盾构从纪家庙站　［３］ＪＧＪ９４—２００８，建筑桩基技术规范［ｓ］　始发，始发端地层以含砂的砂卵石为主，卵石一般粒径２～７ｃｍ，且为无　［４］ｊＧＪ１２０－１９９９，建筑基坑支护技术［ｓ］　・－——４３３－－－——