2×100MW+2×300MW区域性发电厂电气和继电保护部分设计毕业论文

南 京 工 程 学 院

毕业设计说明书(论文)

作 者： 学 号： 系 部： 电力工程系 专 业： 电气工程及其自动化（继电保护方向） 题 目： 2×100MW＋2×300MW区域性发电厂

电气和继电保护部分设计

指导者： 教 授

(姓 名) (专业技术职务)

评阅者： 教 授

(姓 名) (专业技术职务)

20 年 6 月 南 京

第1页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

毕业设计说明书（论文）中文摘要

摘要：根据《火力发电厂设计技术规程》和原始资料对发电厂的主接线进行设计，列举若干方案，之后对方案进行经济技术比较。对电网和发电机进行中性点接地方式的确定。根据电气设备选择的一般条件对电气设备进行选择，根据运算曲线法进行短路电流计算，并根据计算结果对所选电气设备进行校验。根据DGT－801微机保护设备的原理和整定方法对发电机和变压器配置相应的保护，必要时根据《大型发电机变压器组保护整定计算导则》对重要保护进行整定计算。 关键词：主接线 短路电流计算点 DGT－801A 整定 第2页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

毕业设计说明书（论文）外文摘要

Title 2×100MW+2×300MW Regional Power Plant Electricity and Relay Protection Part Design Abstract And the firsthand information carries on the design according to \"Thermal power plant Design Technology Regulations\" to the power plant main wiring, enumerates certain plans, afterwards carries on the economical technical comparison to the plan. Carry on the neutral point earth way to the electrical network and the generator the determination. The generic condition chooses which according to the electrical equipment carries on the choice to the electrical equipment, carries on the short-circuit current computation according to the operation curve law, and to chooses the electrical equipment according to the computed result to carry on the verification. According to DGT-801 microcomputer protection device principle and installation method to generator and transformer disposition corresponding protection, when necessity according to \"Large-scale Generator Bank of transformers Protection Installation Computation To lead Then\" carries on the installation computation to the important protection. Keywords Main wiring Short-circuit current computation spot DGT－801 Installation 第3页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

目 录

前 言 .......................................................................... 5 第一章 发电厂主接线和中性点接地方式 ......................................... 6

1. 原始资料分析 ............................................................. 6

1.1 发电厂概况 ......................................................... 6 1.2 机组情况 ........................................................... 6 1.3 电压等级及出线情况 ................................................. 6 1.4 发电厂地位 ......................................................... 6 2. 主接线 ................................................................... 6

2.1 方案一 ............................................................ 7 2.2 方案二 ............................................................ 10 2.3 方案三 ............................................................ 11 2.4 方案四 ............................................................ 12 2.5 技术经济比较 ...................................................... 14 3．中性点接地选择 ......................................................... 15

3.1 电网中性点接地问题 ................................................ 15 3.2 发电机中性点接地问题 .............................................. 15

第二章 电气设备选择和短路计算 .............................................. 19

1. 电气设备选择 ............................................................ 19

1.1 电气设备选择的一般条件 ............................................ 19 1.2 断路器和隔离开关的选择 ............................................ 20 1.3 电流互感器和电压互感器的选择 ...................................... 21 2. 短路电流计算和设备校验 .................................................. 24

2.1 短路计算点的确定 .................................................. 24 2.2 各元件和系统等值电抗的计算 ........................................ 25 2.3 短路电流计算和断路器校验 .......................................... 26 2.4 隔离开关校验 ...................................................... 31 2.5 电流互感器校验 .................................................... 33

第三章 继电保护部分设计 .................................................... 35

1. 继电保护配置图 .......................................................... 35 2. 发电机，变压器，母线以及线路的继电保护配置 ............................... 35

2.1 发电机 ............................................................ 35 2.2 变压器 ............................................................ 35 2.3 母线 .............................................................. 36 2.4 线路 .............................................................. 36 3.主设备继电保护的选择 ..................................................... 36 4.发电机，变压器保护的整定计算 ............................................. 37

4.1 运行方式的确定 .................................................... 37 4.2 最大运行方式下发电机回路短路电流的计算 ............................. 37 4.3 整定计算 .......................................................... 37

结 论 ......................................................................... 53 参 考 文 献 ................................................................. 54 致 谢 ......................................................................... 55

第4页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

前 言

电力已成为人类历史发展的主要动力资源，要科学合理地驾驭电力，必须从电力工程的设计原则和方法上来理解和掌握其精髓，并且要熟悉针对可能发生的故障所进行的继电保护的原理及其整定方法。出于这样的目的，我进行了这次毕业设计。

本次设计的题目是一个传统题目，主要对2×100MW＋2×300MW发电厂进行主接线的设计，高压断路器、隔离开关的选择、电压互感器和电流互感器的选择，以及对选择的短路计算点进行短路电流计算，并对发电机和变压器进行继电保护的配置。

本次设计是在毕业设计任务书的基础上进行的，依靠大学本科四年所学的专业理论知识，旨在提高自己的技术理论水平，熟悉相关技术规程，初步掌握电气工程专业工程的设计流程和方法，了解现阶段最先进的微机保护装置的原理及其特点，达到理论联系实际，学以致用的目的。

本次设计的继电保护部分的设计参考了国电南自开发的DGT－801A发变组微机保护装置，该装置采用独创的双电源双CPU并行处理技术，将其防误动和防拒动性能有机统一起来。该装置适用于容量1200MW及以下，电压等级750kV及以下的各种容量各种接线方式的火电或水电发电机变压器组保护。

本次设计参考了大量相关技术手册，规程和导则，如：《电气工程设计手册》一次部分和二次部分，《火力发电厂设计技术规程》，《大型发电机变压器组保护整定计算导则》等。

本次设计是在XX老师的精心指导和同学们的大力帮助下完成的，在此一并表示感谢。

由于本人水平有限，设计中难免存在不足之处，希望老师多加批评指正。

第5页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

第一章 发电厂主接线和中性点接地方式

1. 原始资料分析

1.1 发电厂概况：

该厂属于区域性中型发电厂，资源充足，交通方便，地址条件好， 易于扩建。

1.2 机组情况：

该厂拥有四台发电机，其中两台为100MW发电机，型号TQN－100－2；

另两台为300MW发电机，型号QFSN－300－2。四台发电机的功率因数均为0.85。

1.3 电压等级及出线情况：

该厂共有两个电压等级，为110kv和220kv，其中220kv出线有四回，

与系统相连；110kv出线有十回，与负荷相连，负荷包括变电所，造纸厂，汽车厂，冶炼厂，化肥厂，电石厂和机械厂。综合最大负荷为120MW。与变电所，造纸厂和汽车厂通过两回线连接，与其余单位通过一回线连接。

1.4 发电厂地位：

该厂所连系统包括六台300MW发电机，总容量为1800MW，该厂总容量

占系统总容量的比例达到约30％，可见该发电厂在系统中的地位是比较重要的。

2. 主接线

由以上分析，列举出以下四种方案：

第6页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

2.1 方案一 2.1.1．草图：

图1.1 方案一

2.1.2．概述：

每台发电机与一台双绕组变压器成单元接线，再经断路器接至高压系统。220kv与110kv之间用三绕组联络变压器连接。联络变压器低压侧与厂用电系统连接，用做备用或启动厂用变压器。 2.1.3．母线接线方式：

根据《火力发电厂设计技术规程》：采用单母线或双母线的110kv～220kv配电装置，当断路器为六氟化硫型时，不宜设旁路设施。根据《电气设计手册》：110kv～220kv配电装置应选择断路器的类型包括：六氟化硫型，少油型和空气型。故不考虑带旁路母线的情况，以满足只有六氟化硫型可以选择的情况。 （1）220kv：

根据《电气设计手册》，列出以下比较表： 表1.1 方案一220kv母线接线方式比较表

接线方式 单 母 分 段 接 线 可 靠 性 用断路器把母线分段，重要用户可从不同段引两条回路，保证供电可靠。当一段发生故障，断路器自动将故障段切除，保证正常段不间断供电。 灵 活 性 当一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期间内停电。扩建时需要向两个方向均衡扩建。 经 济 性 当出线为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越。 第7页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

双 母 线 接 线 通过两组母线隔离开关的倒换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断；一组母线故障后，能迅速恢复供电；检修任一回路的母线隔离开关，只停该回路。 各个电源和各回路负荷可以任意分配到一组母线上，能灵活地适应系统中各种运行方式调度和潮流变化地需要。向双母线的左右任何一个方向扩建，均不影响两组母线的电源和负荷均匀分配，不会引起原有回路的停电。 增加一组母线每回路就需要增加一组母线隔离开关。为避免当母线故障或检修时，隔离开关误操作，需要在隔离开关和断路器之间装设连锁装置。所用设备多，配电装置复杂。 比较结果 单母分段接线：可靠性不如双母线接线，且灵活性较差。 双母线接线：可靠性与灵活性都比单母分段接线要好，但经济性较差。

（2）110kv：

根据《电气设计手册》，列出以下比较表：

表1.2 方案一110kv母线接线方式比较表

接线方式 双 母 线 接 线 可 靠 性 通过两组母线隔离开关的倒换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断；一组母线故障后，能迅速恢复供电；检修任一回路的母线隔离开关，只停该回路。 灵 活 性 各个电源和各回路负荷可以任意分配到一组母线上，能灵活地适应系统中各种运行方式调度和潮流变化地需要。向双母线的左右任何一个方向扩建，均不影响两组母线的电源和负荷均匀分配，不会引起原有回路的停电。 运行方式有两种：可以让一组母线作为备用；也可以让三段母线都工作。一组母线作为备用时，具有分段单母线和一般双母线的特点。 经 济 性 增加一组母线每回路就需要增加一组母线隔离开关。为避免当母线故障或检修时，隔离开关误操作，需要在隔离开关和断路器之间装设连锁装置。 双母 线三 分段 接线 若一组母线作为备用母线，当工作母线的任一段检修或故障时，可以把该段全部回路倒换到备用母线上，如果再发生母线故障也只影响一半左右的电源和负载。若三个分段都动作，一段母线故障时，停电范围约为三分之一。 断路器及配电装置投资较大。 第8页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

双母 线四 分段 接线 四段母线同时运行，当任一段母线故障时，只有四分之一的电源和负荷停电。当任一母联断路器或分段断路器故障时，只有二分之一左右的电源和负荷停电。 可以用于出线回路非常多的配电装置中。 断路器及配电装置投资更大。 比较结果 虽然三分段与四分段在可靠性和灵活性方面都优于双母线接线，但对于该厂而言，双母线接线方式已经达到技术要求，无需再加大投资采用三分段或四分段。

经分析与比较，决定220kv与110kv母线均采用双母线接线方式。

2.1.4. 变压器选择：设厂用电率kp8%

根据《电气设计手册》，发电机与主变压器为单元连接时，主变压器的容量按发电机的额定容量扣除本机组的厂用负荷后，留有10％的裕度。

设发电机的额定容量为PNG，功率因数为cosG

（1）. 220kv级别：查《电气设计手册》得300MW发电机cosG为0.85 SN1.1PNG(1kp)/cosG 357.18 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP－360000/220的变压器 表1.3 SFP－360000/220变压器参数表

额定容量 360MVA 额定电压 (低压) 18kv 空载 电流 0.28% 空载 损耗 190kw 负载 损耗 860kw 阻抗 电压 14.3％ 连接 组别 YN,d11

（2）. 110kv级别：查《电气设计手册》得100MW发电机cosG为0.85 SN1.1PNG(1kp)/cosG 119.06 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP7－120000/110的变压器

表1.4 SFP7－120000/110变压器参数表 额定容量 120MVA

第9页

额定电压 (低压) 13.8kv 空载 电流 0.5% 空载 损耗 99.4kw 负载 损耗 410kw 阻抗 电压 10.5％ 连接 组别 YN,d11 南京工程学院毕业设计说明书（论文）

（3）. 联络变压器：根据《电气设计手册》，对联络变压器的要求如下：

i. 满足两种电压网络在各种不同运行方式下，网络间的有功功率和无功功率的交换。

ii. 其容量一般不小于接在两种电压母线上最大一台机组的容量，以保证最大一台机组故障或检修时，通过联络变压器来满足本测负荷的要求；同时也可在线路检修或故障时，通过联络变压器将其剩余容量送入另一系统。

iii. 为了布置和引接线的方便，联络变压器一般装设一台，最多不超过两台。

由计算并根据《电气设计手册》选择型号为SFPS1－180000/220的变压器 表1.5 SFPS1－180000/220变压器参数表

额定容量 空载 （KVA） 电流 (%) 180000/ 180000/ 180000 0.5 空载 损耗 (kw) 200 负载损耗（kw） 高－中 679 高－低 220 中－低 148 阻抗电压（％） 高－中 14 高－低 24 中－低 连接 组别 8.1 YN,a0,d11

2.2 方案二： 2.2.1. 草图：

图 1.2 方案二

2.2.2. 概述：

300MW发电机与一个三绕组变压器相连，再与220kv母线相连，三绕组变压器的中压侧与110kv母线相连；100MW发电机与一个双绕组变压器相连，再连接到110kv母线。 2.2.3. 母线接线方式：

经方案一的主接线比较，此方案中220kv母线和110kv母线均采用双母线

第10页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

接线。

2.2.4. 变压器的选择：设厂用电率kp8% （1）. 220kv级别：

SN1.1PNG(1kp)/cosG 357.18 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为OSSPS－360000/220的变压器 表1.6 OSSPS－360000/220变压器参数表 额定容量 空载 （KVA） 电流 (%) 360000/ 180000/ 360000 0.39 空载 损耗 (kw) 258 负载损耗（kw） 高－中 高－低 中－低 720 阻抗电压（％） 高－中 高－低 中－低 连接 组别 1164 548 12.1 12 18.8 YN,a0,d11 （2）. 110kv级别：

SN1.1PNG(1kp)/cosG

119.06 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP7－120000/110的变压器

2.3 方案三： 2.3.1. 草图：

图 1.3 方案三

2.3.2. 概述：300MW发电机与双绕组变压器连接，再与220kv母线相连；100MW发电机与三绕组变压器相连，再连接到110kv母线，三绕组变压器的高压侧与220kv母线相连。 2.3.3. 母线接线方式：

经方案一的主接线比较，此方案中220kv母线和110kv母线均采用双母线

接线。

2.3.4. 变压器的选择：设厂用电率kp8%

第11页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

（1）. 220kv级别：

SN1.1PNG(1kp)/cosG

357.18 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP-360000/220的变压器 （2）. 110kv级别：

SN1.1PNG(1kp)/cosG

119.06 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFPS7-120000/220的变压器 表1.7 SFPS7-120000/220变压器参数表

额定容量 空载 （KVA） 电流 (%) 120000/ 120000/ 60000 0.3 空载 损耗 (kw) 100 负载损耗（kw） 高－中 492 高－低 520 中－低 387 阻抗电压（％） 高－中 高－低 中－低 连接 组别 14.5 23.3 7.27 YN,yn0,d11 2.4 方案四： 2.4.1. 草图：

图 1.4 方案四

2.4.2. 概述：300MW发电机与三绕组变压器连接，变压器中压侧与110kv母线连接，高压侧与220kv母线相连；100MW发电机与双绕组变压器连接，其中一台连接到110kv母线，另一台连接到220kv母线。 2.4.3. 母线接线方式：

经方案一的主接线比较，此方案中220kv母线和110kv母线均采用双母线接线。

2.4.4. 变压器的选择：设厂用电率kp8% （1）. 220kv级别：

第12页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

300MW:

SN1.1PNG(1kp)/cosG

357.18 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为OSSPS-360000/220的变压器 100MW:

SN1.1PNG(1kp)/cosG

119.06 MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP7-120000/220的变压器

表1.8 SFP7-120000/220变压器参数表

额定容量 120MVA 额定电压 (低压) 10.5kv 空载 电流 0.9% 空载 损耗 118kw 负载 损耗 385kw 阻抗 电压 13％ 连接 组别 YN,d11 （2）. 110kv级别：

SN1.1PNG(1kp)/cosG

119.06MVA

根据《电气设计手册》选择型号为SFP7-120000/110的变压器

表1.9 方案比较表

方案 方案一 主接线 110kv 双 双 母 线 接 线 主变压器 220kv 360MVA 双绕组两台 360MVA 三绕组两台 360MVA 双绕组两台 360MVA三绕组两台120MVA 双绕组两台 300MVA 三绕组 无 无 无 300MW机组与一台100MW发电机连到220kv母线；另一台100MW发电机连到110kv母线 300MW机组与220kv母线连接； 100MW机组与110kv母线连接 120MVA 双绕组两台 120MVA 双绕组两台 120MVA 三绕组两台 120MVA 双绕组一台 联络变压器 机组与母线连接情况 220kv 110kv 方案二 母 线 方案三 接 线 方案四 第13页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

2.5．技术经济比较 2.5.1．技术比较

根据《火力发电厂设计规程》，容量为200MW及以上的机组不宜采用三绕组变压器，如高压和中压间需要联系时，可在发电厂设置联络变压器或经变电所进行联络。可见方案一较方案二更为合理。对于方案三，如果100MW发电机有一台发生故障，将使得只有一台100MW发电机承担120MW的负荷，这是比较危险的，用户在这种情况下得不到可靠供电，故放弃方案三。对于方案二，正常运行时，两台100MW发电机共有80MW的容量浪费掉了，方案四是在方案二的基础上做了些改进而得出的，正常运行时，300MW发电机向负荷提供20MW的容量，显然比方案二更为合理。故将方案二也放弃。下面对方案一与方案四进行经济比较。

2.5.2．经济比较

表1.10 方案一和方案四经济比较表

综合总投资（O） 年运行费（U） 方案一 方案四 9080万元 9810万元 1998.2万元 1514.3万元 这里采用静态比较法进行经济比较，第一方案的综合投资OI小，而年运行费UI大；第四方案的综合投资OII大，而年运行费UII小，则可用抵偿年限T确定最优方案：

OIIOI

UIUII98109080 

19981514 T 1.4

T以5年为限，即如果T<5，选用O大的方案；如果T>5，选用O小的方案。这里的T<5，所以确定方案四为最终方案。

第14页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

3．中性点接地选择

3.1．电网中性点接地问题： 3.1.1. 220kv及以上电网：

在这类电网中，降低过电压与绝缘水平的考点占首要地位，因为它对设备价格和整个系统建设投资的影响甚大，而且在这种电力网中接地电流具有很大的无功分量，实际上已经使消弧线圈不能起到消弧作用。所以目前世界各国在这类电网中都无一例外的采用中性点直接接地方式。 3.1.2. 110kv电网：

各国，各地区因具体条件和各种因素考虑的侧重点不同，所采用的接地方式也不尽相同。有些国家采用直接接地的方式（如美国，英国，俄罗斯等），而有些国家则采用经消弧线圈接地的方式（如德国，日本，瑞典等）。在我国，110kv电网大部分采用直接接地方式；必要时，也有经电阻，电抗或消弧线圈接地。例如在雷电活动强烈的地区或没有装设避雷线的地区，采用经消弧线圈接地的方式，可以大大减少雷击跳闸率，提高供电的可靠性。

3.2. 发电机中性点接地问题

根据《电气设计手册》中性点不接地方式适用于单相接地电流不超过允许值的125MW及以下中小机组。经消弧线圈接地方式适用于单相接地电流超过允许值的中小机组或要求能带单相接地故障运行的200MW及以上大机组。经高阻接地方式适用于200MW及以上大机组。

《火力发电厂设计技术规程》规定：发电机中性点的接地方式可采用不接地，经消弧线圈或高电阻接地方式。对于300MW及以上的发电机应采用中性点经消弧线圈或高电阻接地的方式。

表1.11 发电机接地电流允许值

发电机额定电压（kv） 发电机额定容量（MW） 接地电流允许值（A） 6.3 50 4 10.5 50~100 3 13.8~15.7 125~200 2 18~20 300 1 3.2.1. 型号：TQN－100－2，100MW发电机

单相接地电容电流

第15页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

2.5KSefUe103 Ijdf (A)

3Ue(10.08Ue)其中K：与绝缘材料有关的系数。当发电机温度为15～20℃时，K＝0.0187 Sef：发电机视在功率（MVA） ：电流角速度，＝2f f：发电机电流频率（Hz） Ue：发电机额定线电压（kv）

2.50.0187100/0.8531410.5103则 Ijdf0.54 A

310.5(10.0810.5)接地电容电流 Ijd3Ijdf30.541.62 A < 3 A

接地电容电流值小于接地电流允许值，故该发电机应采用中性点不接地方式。

3.2.2. 型号：QFSN－300－2，300MW发电机

查《电气设备手册》得其每相电容值为0.232F

1106则 发电机每相容抗：Xc1.37104

2fC3140.232 考虑10％的裕度：Xcj13.71031.115.1103

UN18103 单相电容电流： Ic0.688 (A) 33Xcj315.110 接地故障总电流： Icf3Ic2.06A >1A

接地故障总电流大于接地电流允许值，故该发电机应采用中性点经消弧线圈或高阻接地方式。

单相接地时所产生的接地电流将在故障处形成电弧。电弧的大小与接地电流成正比。发电机绕组发生单相接地故障时，接地点流过的电流是发电机本身及其引出回路连接元件的对地电容电流。当该电流超过允许值时，将烧伤定子铁芯，进而损坏定子绕组绝缘，引起匝间或相间短路。 （1）. 通过消弧线圈接地：

消弧线圈是一个具有铁芯的可调电感线圈，它的导线电阻很小，电抗很大。当发生单相接地故障时，可以产生一个与接地电容电流IC的大小相近，方向相反的电感电流IL，从而对电容电流进行补偿。通常把kIL/IC称为调谐度。称

第16页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

为脱谐度，增大可降低正常运行时中性点位移电压U0，但也不能选得过大，否则将影响单相接地故障时的消弧效果。

根据《毕业设计指南》，正常情况下脱谐度不宜超过30%。若采用欠补偿，则>0, IL取脱谐度＝15％， 则k10.85 QkIcmUN180.852.0618.2 kVA 33由《电气设备手册》查得型号为XDJI－26/18得消弧线圈符合要求 表1.12 XDJI－26/18消弧线圈参数值 型号 XDJI－26/18 系统电压 消弧线圈电压 18kv 10.4kv 额定容量 26kVA 电流 (1.25~2.5)A 档数 9档 校验：中性点经消弧线圈接地的发电机10%U0 3 中性点长时间的电压位移不应超过上述数值 Uo表示中性点位移电压 U0Uaddv22

Uad：消弧线圈投入前，发电机或电网的中性点不对称电压值，一般取0.8%

相电压

d：阻尼率，一般对63～110kv架空线路取3％；35kv及以下架空线路取

5％；电缆线路取2％～4％

v：脱谐度 则：U00.8%UN/33%15%220.54kv

10％U0/3＝10％0.54/3＝0.03kv 即中性点长时间的电压位移不应超过0.03kv

安装：在发电厂，发电机与变压器为单元接线时，消弧线圈应装在发电机中性

点

上

（2）. 通过高电阻接地

高电阻RN是通过配电变压器接入发电机的中性点上的。为限制接地电 流在规定的范围内，电阻RN应满足下式：

第17页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

RN1 2N3(CfCt)其中N为配电变压器变比，Cf为发电机每相对地电容，Ct为发电机外部每 相电容

选择配电变压器：

i. 配电变压器一次电压U1：发电机回路单相接地时，中性点暂态过 电压不超过1.6Ux,此电压下变压器铁芯不致饱和，设发电机额定电压为

UN（kv）电压

变动系数取1.05，则 U1UN1.61.050.97UN17.5kv 3 ii. 配电变压器二次电压U2。根据二次设备额定电压选取一般取 0.19kv或0.23kv，这样变压器约为20/0.23 iii. 一次电容电流Ic1 Ic13CUN 3 C：发电机绕组，引出线，浪涌电压吸收器，主变低压侧电容之和 查《电气设备手册》 C＝0.233+0.03=0.263F

18103 则 Ic133140.263102.57A

36 iv. 二次电阻值RN() RN1

N23C 1

(20/0.23)233140.263106 0.53

v. 接地点总电流I，I为电容电流与有功电流的向量和 有功电流 IRU12.57A 3RN IIc12(IR)23.63A

第18页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

vi. 配电变压器的容量S。对于接地故障后，短时间跳闸的发电机，其 中性点配电变压器计算容量Scalc为 ScalcU1IR 17.52.57 44.98kVA

配电变压器的容量S＝1.05Scalc＝47.22kVA 根据《电气设备手册》选择型号为FDG－50的配电变压器 表1.13 FDG－50配电变压器参数值

型号 FDG－50 型式 变压器容量 变压器电压比 20/0.23 二次电阻 0.508 单相，干式 50kVA 第二章 电气设备选择和短路计算

1. 电气设备选择

1.1 电气设备选择的一般条件：

（按正常工作条件选择）

根据《电气设计手册》，一般按照额定电压和额定电流来选择设备 1.1.1. 按额定电压选择：一般可按照电器的额定电压UN不低于装置地点电网额定电压UNS的条件选择，即 UNUNS

1.1.2. 按额定电流选择：电气设备的额定电流IN是指在额定环境条件（环境温度，日照，海拔，安装条件等）下，电气设备的长期允许电流。

我国规定电气设备的一般额定环境条件为：额定环境温度（又称计算温度或基准温度）N。断路器，隔离开关，互感器等电器的N为40C；无日照；海拔高度不超过1000m。

实际环境温度对于屋外的电器取年最高温度。本发电厂原始资料中年最高温度恰为40C，属于一般额定环境温度。故长期允许电流值取IN。

选择设备一般可按照电器的额定电流不得低于所在回路在各种可能运行方式下的最大持续工作电流Imax，即 INImax

表2.1 回路最大持续工作电流

Imax 回路名称 第19页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

发电机回路 变压器回路 母联回路，主母线 出线 1.05倍发电机额定电流 1.05倍变压器额定电流 母线上最大一台发电机或变压器的Imax 单回路：线路最大负荷电流 双回路：（1.2~2）倍一回线正常最大负荷电流 1.2 断路器和隔离开关的选择 1.2.1. 断路器选择

根据《火力发电厂设计技术规程》，容量为125MW及以下的发电机与双绕组变压器为单元接线时，在发电机与变压器之间不宜装设断路器。容量为200MW～300MW的发电机与三绕组变压器为单元接线时，在发电机与变压器之间不应装设断路器，负荷开关或隔离开关。

按照断路器采用的灭弧介质和灭弧方式，一般可将其分为：多油式断路器，少油式断路器，压缩空气高压断路器，SF6断路器，真空断路器。

在110kv～330kv配电装置中可选择的主要断路器类型有：少油断路器，空气断路器，SF6断路器。参考型号有：SW4－110～330，SW6－110～330，KW4－110～330，KW5－110～300，LW－110～330 1.2.2. 隔离开关选择

隔离开关也是发电厂和变电所中常用的电器，它需与断路器配套使用。 隔离开关的型式较多，按安装地点不同，可分为屋内式和屋外式，按绝缘支柱数目又可分为单柱式，双柱式和三柱式。

隔离开关的选择与断路器的选择类似，也是按照额定电压和额定电流选择， 即 UNUNS，INImax

屋外的220kv及以下各型配电装置可以选择型号为GW4的隔离开关。 查《电气设备手册》得：

表2.2 断路器和隔离开关选择结果表：

回路 断路器型号 隔离开关型号 SW4－220 220kv 双绕组变压器 配电 三绕组变压器高压侧 SW4－220 装置 母联 SW4－220 出线 110kv 双绕组变压器 SW4－220 SW4－110 第20页

GW4－220/600 GW4－220/1000 GW4－220/1000 GW4－220/600 GW4－110/1000 南京工程学院毕业设计说明书（论文）

配电 装置 三绕组变压器中压侧 LW14－110 母联 出线 LW14－110 SW4－110 动稳定电流kA 80 80 80 50 80 50 80 100 热稳定 电流kA 31.5（4s） 31.5（4s） 31.5（3s） 14（4s） 21.5（5s） 16（4s） 25（4s） 31.5（4s） GW4－110/2000 GW4－110/2000 GW4－110/600 额定开断电流kA 31.5 31.5 31.5 额定关合电流kA 80 固有分闸时间ms 45 50 25 全开断 时间ms 50 表2.3 断路器和隔离开关参数表 型号 额定电 额定电压kv 流A 220 110 110 220 220 110 110 110 1250 1250 2000 600 1000 600 1000 2000 SW4－220 SW4－110 LW14－110 GW4－220/600 GW4－220/1000 GW4－110/600 GW4－110/1000 GW4－110/2000 1.3 电流互感器和电压互感器的选择 1.3.1. 电流互感器选择

电流互感器的分类，按安装地点可分为屋内和屋外式。20kv及以下制成屋内式；35kv及以上多制成屋外式，按绝缘可分为干式，浇注式，油浸式等。干式用绝缘胶浸渍，用于屋内低压电流互感器；浇注式以环氧树脂作绝缘，目前，仅用于35kv及以下的屋内电流互感器；油浸式多为屋外型。

根据《毕业设计指南》：凡装有断路器的回路均应装设电流互感器。发电机和变压器的中性点，发电机和变压器的出口也应装设电流互感器。

电流互感器的二次额定电流有5A和1A两种。一般弱点系统用1A，强电系统用5A。

电流互感器一次回路额定电压和额定电流应满足 UNUNS， INImax

为了确保所供仪表的准确度，互感器的一次侧额定电流应尽可能与最大工作电流接近。

（1）. 根据计算结果，对装有断路器的回路进行电流互感器的选择 表2.4 电流互感器选择结果表

回路 电流互感器型号 110kv 双绕组变压器 LCWDL－110 配电 三绕组变压器中压侧 LCWB－110 装置 母联 LCWB－110 第21页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

出线 LCWD2－110 220kv 双绕组变压器 LCWB－220 配电 三绕组变压器高压侧 LCW－220 装置 母联 LCW－220 出线 LB－220 表2.5 电流互感器参数表

型号 LCWDL－110 LCWB－110 LCWD2－110 额定电流比 2×600/5 2×1000/5 2×100/5 级次组合 （二次组合） 0.5/D/D P/P/P/0.2 0.5/B/B 1s热稳定倍数 75 45 90 动稳定倍数 135 115 2.5×90 LCWB－220 400/5 LCW－220 LB－220

4×300/5 2×600/5 10P/10P/0.5/0.2 D/0.5/D/D 0.5/B/B/B 21（5s） 60 30 50 60 75 （2）. 发电机出口电流互感器的选择 100MW发电机出口：

P1100106 IN1.05IGN11.051.056792A 33UN1cos310.5100.85 所以选择电流互感器型号为LMZ1－20 300MW发电机出口：

P2300106 IN1.05IGN21.051.0511887A 33UN2cos318100.85 所以选择电流互感器型号为LMZ1－20

表2.6 发电机出口电流互感器参数值

回路 额定电流比 次级组合 二次负荷 0.5级 100MW发电机 300MW发电机 8000/5 12000/5 0.5 0.5/0.5/0.5 B /B/B/B 0.5 B 1级 2.4 2.4 D级 2.4 2.4 0.5/B 准确级次 1.3.2. 电压互感器的选择

电压互感器的数量和配置与主接线方式有关，并应满足监视，测量，保护，同期和自动装置的要求。

第22页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

根据《毕业设计指南》：6～220kv电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器。发电机出口一般装设两组电压互感器，供测量，保护和自动电压调整装置需要。110kv及以上的配电装置中尽可能选择电容式电压互感器。

电压互感器二次额定电压应满足测量，继电保护和自动装置的要求。通常，一次绕组接于电网线电压时，二次绕组额定电压选为100v；一次绕组接于电网相电压时，二次绕组额定电压选为100/3v。当电网为中性点直接接地系统时，互感器辅助副绕组额定电压为100/3v，当电网为中性点非直接接地系统时，互感器辅助副绕组额定电压为100/3v。

电压互感器按其特征分类如下：按安装地点分为屋内和屋外式；按相数分为单相和三相式，只有20kv以下才有三相式；按绕组数分为双绕组和三绕组；按绝缘分为浇注式和油浸式，浇注式用于3～35kv，油浸式主要用于110kv及以上的电压互感器

主变压器回路中，一般低压侧装一组电压互感器，供发电厂与系统在低压侧同步用。当对端有电源时，在出线侧上装设一组电压互感器，供监视线路有无电压，进行同步和设置重合闸用。35kv～220kv线路在一相上装设。

为了确保电压互感器安全和在规定的准确等级下运行，电压互感器一次绕组所接电网电压UNS应在（0.8～1.2）UN1范围内变动，即

0.8UN1UNS1.2UN1

根据《电气设备手册》，对各回路电压互感器进行选择 （1）. 发电机回路：地点：屋内 电压：UNS＝10kv 300MW发电机中性点非直接接地，选择型号：JSJW－10 100MW发电机中性点不接地，选择型号：JDZ－10

（2）. 主变回路：低压侧电压：UNS＝10kv 地点：屋内

选择型号：JSJW－10

（3）. 母线回路： 220kv侧：

电压 UNS＝220kv 地点：屋外

选择型号：YDR－220

110kv侧：

电压 UNS＝110kv 地点：屋外 选择型号：YDR－110

（4）. 220kv出线：电压：UNS＝220kv 地点：屋外

第23页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

接地方式：中性点直接接地

装设原则：在一相上装设

选择型号：JCC－220

表2.7 电压互感器选择结果表 回路 100MW发电机 电压互感器型号 JDZ－10 JSJW－10 JSJW－10 YDR－220 YDR－110 JCC－220 300MW发电机 主变低压侧 220kv母线 110kv母线 220kv出线

表2.8 电压互感器参数值

型号 额定变比 额定容量（VA） 准确等级 0.5级 JSJW－10 JDZ－10 JCC－220 YDR－220 10000/100/100/3 11000/100 120 80 1级 200 150 500 220 220 3级 480 300 1000 440 440 最大容量（VA） 960 500 2000 1200 1200 220000100//100 33220000100//100 150 33110000100//100 150 33 YDR－110 2. 短路电流计算和设备校验

2.1 短路计算点的确定：

选择通过校验对象的短路电流为最大的那些点作为短路计算点。

因为系统侧六台发电机到本厂的距离相等，故可将其合并为一台发电机作为系统。

第24页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

GK13QF9QF10K15K9QF7K14K2K4QF3QF4QF5QF6K11QF8K10QF1K1QF2K12K8K3K5K6K7G1G2G3G4

图

2.1 短路计算点选择示意图

QF1：若在K1点短路，则流过QF1的电流为G2，G3，G4和系统供给的短路电流

之和。

若在K2点短路，则流过QF1的电流为G1供给的短路电流，显然要选择K1点作为短路计算点。

同理，选择K3，K5，K6，K7，K8，K9，K11和K15点作为相应断路器的短路计算点。对于与系统连接的出线的断路器，K13和K14点要通过计算才能进行选择。

2.2 各元件和系统等值电抗的计算：

（见计算书）

第25页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

S=300/0.85=353MVA160.0705230kv90.0263115kv60.10870.0073680.0073650.087510.156130.0803140.0803100.026320.156S =118MVA1S =353MVA2S =353MVA3S =118MVA4

图 2.2 发电厂设备等值阻抗图

X17X1X60.264 X18X2X50.244

2.3 短路电流计算和断路器校验：

2.3.1. 220kv侧双绕组变压器回路断路器： 网络变换：

因为X7X8，X9X10，X13X14，所以网络对A（B）点有完全对称关系，C点和D点的电位相同，即可将网络化简。

X7X80.00368 X1922S20.07050.080313D0.02630.2440.007367101618SA0.00736k18B0.0263S49S30.080314C

图2.3 计算K1点短路电流网络图（1）

第26页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

0.040220S2,3S4S0.244180.0132210.0036819k1

0.070516 图2.4 计算K1点短路电流网络图（2）

S2,3S4S0.0445220.28423k1

图2.5 计算K1点短路电流网络图（3）

X13X14X9X10X200.0402 X210.0132

2222' X21X18X210.257

0.070516Y111300.5 CX19Y1.106 'X21X20X19'X22X20C0.0445 X23X21C0.284

计算电抗： XjS16X16S3530.07050.249 Sj100S2,323530.04450.314 Sj100S41180.2840.335 Sj100 XjS22X22 XjS23X23设后备保护时间tpr3.9s，tin0.045s，ta0.06s（少油型） 短路计算时间：tktprtinta3.90.0450.064.005s4s 根据计算曲线得：

发电机G2,G3：I*''3.450 ItkI2*2.321 Itk*I4*2.325

2*第27页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

发电机G4： I*''3.263 I2*2.279 I4*2.299 系统：I*''4.352 I2*2.538 I4*2.414 各电流换算至230kv的额定电流：

基准电流 Ij0.251kA Ie发电机G2,G3：Ie2,3发电机G4：Ie4系统：Ie23530.2511.772kA 100SeIj Sj1180.2510.296kA 1003530.2510.886kA 100各短路电流换算为有名值： II*Ie

1.772发电机G2,G3：I3.451.7726.113kA I22.3214.113kA

I42.3251.7724.120kA

0.2960.966kA I22.2790.2960.675kA 发电机G4： I3.263 I42.2990.2960.681kA

2.249kA 系统： I4.3520.8863.856kA I22.5380.886 I42.4140.8862.139kA 累计值：

I6.1130.9663.85610.935kA

I24.1130.6752.2497.037kA I44.1200.6812.1396.94kA

周期分量热效应：

I210It2It210.9352107.03726.942k/2kQptk4220.98[(kA)2s]

1212由于tk1s，故不计非周期热效应。 短路电流引起的热效应：

QkQp220.98[(kA)2s] 冲击电流： ish1.82I2.5510.93527.88kA 断路器校验：

由于额定开断电流INbr远大于系统最大持续工作电流Imax，故可以用次暂态电流I进行选择 INbrI

第28页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

表2.9 220kv侧双绕组变压器回路断路器选择结果表 SW4－220 计算数据 UNS 220kv UN 220kv Imax 330.7kA IN 1250kA I 10.935kA INbr 31.5kA 2Qk220.98[(kA)2s] It2t 31.543969[(kA)2s] ish 27.88kA ies 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器SW4－220满足要求。 2.3.2. 三绕组变压器高压侧回路断路器：

表2.10 三绕组变压器高压侧回路断路器选择结果表

SW4－220 计算数据 UNS 220kv UN 220kv Imax 992kA IN 1250kA I 8.787kA INbr 31.5kA Qk46.61[(kA)2s] ish 27.4kA It2t 31.5243969[(kA)2s] ies 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器SW4－220满足要求。 2.3.3. 三绕组变压器中压侧回路断路器：

表2.11 三绕组变压器中压侧回路断路器选择结果表

LW14－110 计算数据 UNS 110kv UN 110kv Imax 1983kA IN 2000kA I 10.477kA INbr 31.5kA 2Qk330.64[(kA)2s] It2t 31.532977[(kA)2s] ish 26.716kA ies 80kA ish 26.716kA INcl 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器LW14－110满足要求。 2.3.4. 110kv侧双绕组变压器回路断路器：

表2.12 110kv侧双绕组变压器回路断路器选择结果表

SW4－110 计算数据 UNS 110kv UN 110kv Imax 661.3kA IN 1250kA I 14.433kA INbr 31.5kA 2Qk594.82[(kA)2s] It2t 31.543969[(kA)2s] 第29页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

ish 36.8kA ies 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器SW4－110满足要求。 2.3.5. 220kv侧母联回路断路器：

表2.13 220kv侧母联回路断路器选择结果表

SW4－220 计算数据 UNS 220kv UN 220kv Imax 992kA IN 1250kA I 11.955kA INbr 31.5kA 2Qk266.31[(kA)2s] It2t 31.543969[(kA)2s] ish 30.485kA ies 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器SW4－220满足要求。 2.3.6. 110kv侧母联回路断路器：

表2.14 110kv侧母联回路断路器选择结果表

LW14－110 计算数据 UNS 110kv UN 110kv Imax 1983kA IN 2000kA I 16.309kA INbr 31.5kA 2Qk724.43[(kA)2s] It2t 31.532977[(kA)2s] ish 41.59kA ish 41.59kA ies 80kA INcl 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器LW14－110满足要求。 2.3.7.

（1）220kv侧出线回路断路器系统侧： 网络化简：

22S2,3S1S40.04450.26417k13

0.28423 图2.6 计算K13点短路电流网络图

设后备保护时间tpr3.9s，tin0.045s，ta0.06s（少油型） 由前面计算所得结果

累计值： I11.9553.8568.099kA

第30页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

I27.7282.2495.479kA I47.6322.1395.493kA （2）220kv侧出线回路断路器电厂侧： 网络化简：

160.0705SK14

图2.7 计算K14点短路电流网络图

Xjs160.249，I3.856kA，I22.249kA，I42.139kA

均小于短路计算点K13的各项电流值，故选择K13作为校验220kv侧出线回路断路器的短路计算点。又由于K13点的各项短路电流值均小于K9点的短路电流值，而断路器型号相同，故220kv侧出线回路断路器也是满足要求的。 2.3.8. 110kv出线回路断路器：

与之对应的短路计算点与K11等电位，但型号不同。 表2.15 110kv

计算数据 UNS 110kv Imax 185.2kA I 16.309kA 出线回路断路器选择结果表

SW4－110 UN 110kv IN 1250kA INbr 31.5kA 2Qk724.43[(kA)2s] It2t 31.543969[(kA)2s] ish 41.59kA ies 80kA 各项条件均能满足，故所选断路器SW4－110满足要求。

2.4 隔离开关校验：

2.4.1. 220kv侧双绕组变压器回路：

表2.16 220kv侧双绕组变压器回路隔离开关选择结果表

GW4－220/600 计算数据 2Qk220.98[(kA)2s] It2t 144784[(kA)2s] ish 27.88kA ies 50kA 所以所选隔离开关GW4－220/600合格。 2.4.2. 三绕组变压器高压侧回路：

第31页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

表2.17 三绕组变压器高压侧回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－220/1000 Qk46.61[(kA)2s] ish 22.4kA It2t 21.5252311[(kA)2s] ies 80kA 所以所选隔离开关GW4－220/1000合格。

2.4.3. 三绕组变压器中压侧回路：

表2.18 三绕组变压器中压侧回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－110/2000 Qk330.64[(kA)2s] It2t 31.5243969[(kA)2s] ish 26.716kA ies 100kA 所以所选隔离开关GW4－110/2000合格。 2.4.4. 110kv侧双绕组变压器回路：

表2.19 110kv侧双绕组变压器回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－110/1000 Qk594.82[(kA)2s] It2t 25242500[(kA)2s] ish 36.8kA ies 80kA 所以所选隔离开关GW4－110/1000合格。

2.4.5. 220kv母联回路：

表2.20 220kv母联回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－220/1000 Qk266.13[(kA)2s] It2t 21.5252311[(kA)2s] ish 30.485kA ies 80kA 所以所选隔离开关GW4－220/1000合格。 2.4.6. 110kv母联回路：

表2.21 110kv母联回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－110/2000 Qk724.43[(kA)2s] It2t 31.5243969[(kA)2s] ish 41.59kA ies 100kA 所以所选隔离开关GW4－110/2000合格。 2.4.7. 220kv侧出线回路： 根据前面计算所得结果：

第32页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

kA I25.479kA I45.493kA 累计值：I8.099周期分量热效应： Qp131.99[(kA)2s] 由于tk1s，故不计非周期热效应。 短路电流引起的热效应：

QkQp131.99[(kA)2s] 冲击电流： ish20.65kA

表2.22 220kv侧出线回路隔离开关选择结果表 计算数据 GW4－220/600 Qk131.99[(kA)2s] It2t 1424784[(kA)2s] ish 20.65kA ies 50kA 所以所选隔离开关GW4－220/600合格。

2.4.8. 110kv侧出线回路：

表2.23 110kv侧出线回路隔离开关选择结果表

计算数据 GW4－110/600 Qk724.43[(kA)2s] It2t 16241024[(kA)2s] ish 41.59kA ies 50kA 所以所选隔离开关GW4－110/600合格。

2.5 电流互感器校验：

2.5.1. 220kv侧双绕组变压器回路：

表2.24 220kv侧双绕组变压器回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCWB－220 Qk220.98[(kA)2s] It2t 21.5252205[(kA)2s] ish 27.88kA ies 50kA 所以所选电流互感器LCWB－220合格。 2.5.2. 三绕组变压器高压侧回路：

表2.25 三绕组变压器高压侧回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCW－220 第33页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

Qk46.61[(kA)2s] ish 22.4kA It2t 60213600[(kA)2s] ies 60kA 所以所选电流互感器LCW－220合格。

2.5.3. 三绕组变压器中压侧回路：

表2.26 三绕组变压器中压侧回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCWB－110 Qk330.64[(kA)2s] It2t 45212025[(kA)2s] ish 26.716kA ies 115kA 所以所选电流互感器LCWB－110合格。 2.5.4. 110kv侧双绕组变压器回路：

表2.27 110kv侧双绕组变压器回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCWDL－110 Qk594.82[(kA)2s] It2t 75215625[(kA)2s] ish 36.8kA ies 135kA 所以所选电流互感器LCWDL－110合格。

2.5.5. 220kv母联回路：

表2.28 220kv母联回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCW－220 Qk266.13[(kA)2s] It2t 60213600[(kA)2s] ish 30.485kA ies 60kA 所以所选电流互感器LCW－220合格。 2.5.6. 110kv母联回路：

表2.29 110kv母联回路电流互感器选择结果表

计算数据 LCWB－110 Qk724.43[(kA)2s] It2t 45212025[(kA)2s] ish 41.59kA ies 115kA 所以所选电流互感器LCWB－110合格。 2.5.7. 220kv侧出线回路：

表2.30 220kv侧出线回路电流互感器选择结果表

计算数据 第34页

LB－220 南京工程学院毕业设计说明书（论文）

Qk131.99[(kA)2s] It2t 3021900[(kA)2s] ish 20.65kA ies 75kA 所以所选电流互感器LB－220合格。 2.5.8. 110kv侧出线回路：

表2.31 110kv侧出线回路电流互感器选择结果表 计算数据 LCWD2－110 Qk724.43[(kA)2s] It2t 90218100[(kA)2s] ish 41.59kA ies 2.590225kA 所以所选电流互感器LCWD2－220合格。

第三章 继电保护部分设计

1.继电保护配置图

2.发电机，变压器，母线以及线路的继电保护配置

根据《规程》和本发电厂实际情况

2.1 发电机：

主保护：纵联差动保护，横差保护，发变组差动保护，纵向零序电压保护 后备保护：复合电压启动的过电流保护，阻抗保护

接地保护：定子：基波零序电压保护 转子：一点接地保护 三次谐波接地保护 两点接地保护 异常运行保护：失磁保护，失步保护，过励磁保护，过负荷保护

2.2 变压器：

主保护：纵联差动保护，发变组差动保护

后备保护：复合电压启动的过电流保护，阻抗保护 接地保护：直接接地：零序电流保护

不直接接地：零序电压保护，零序电流保护，间隙电流保护

第35页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

异常运行保护：失磁保护，失步保护，过励磁保护，过负荷保护

2.3 母线：

主保护：完全电流差动保护 后备保护：断路器失灵保护 接地保护：反时限零序电流保护

2.4 线路：

双回线：主保护：纵联差动保护

后备保护：多段式电流保护，相间距离保护 接地保护：反时限零序电流保护，接地距离保护 单回线：主保护（后备保护）：相间距离保护 接地保护：阶段式零序电流保护

3.主设备继电保护的选择

大型发电机是与变压器成组运行的，由于造价昂贵，如果发生故障，不仅机组本身受到损坏，而且会对系统产生严重的影响。这些都要带来很大的社会及经济损失。因此，对大机组的继电保护必须精心设计，合理配置，着眼点不仅限于机组本身，而且要从保障整个系统安全运行方面来考虑。

对于本发电厂的发变组继电保护，采用DGT－801A型数字式继电保护装置。该装置采用独创的双电源双CPU并行处理技术，结构先进，性能优良。适用于容量1200MW及以下，电压等级750kv及以下的各种容量各种接线方式的火电或水电发电机变压器组保护，也可单独作为发电机，主变压器，厂用变压器，高压启动备用变压器，励磁变压器，大型同步调相机，电抗器等保护，并满足电厂自动化系统的要求。

每层DGT－801A装置可完成若干主保护，若干异常运行保护及后备保护。对于大中型机组双重化下的双套配置要求，每套均由两层独立的DGT－801A装置构成，通过合理的配置，使每套均含有完整的独立的主后备保护，可以

第36页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

按有关反措要求实现单套保护独立运行，可靠性达到N－1（N－1概念指：保护装置因某种原因，在某一处发生故障，被保护对象还有主保护和后备保护，还可以继续运行）。双套同时运行时可靠性达到N－2。完全满足各项《反措》和《规程》的要求。

4.发电机，变压器保护的整定计算

4.1 运行方式的确定：

最大运行方式：所有发电机都正常运行时即为最大运行方式。

最小运行方式：一台发电机检修时，一台发电机发生故障，这时即为最小

运行方式。在计算时设定220kv侧100MW发电机检修，一台300MW发电机故障。

4.2 最大运行方式下发电机回路短路电流的计算：

（见计算书）

4.3 整定计算： 4.3.1．发电机主保护： （1）相间故障：

选择发动机纵差动保护作为其相间主保护，选用比率制动特性。 i. 300MW：根据《整定计算导则》 a．差动保护最大不平衡电流Iunbmax： Iunbmax=KapKccKerIk(3)max/na

=1.80.50.1137.77103/(12000/5) 5.17 A b．差动保护最小启动电流Iop0： Iop0Krel20.03Ign/na

第37页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

300106 1.520.03/(12000/5) 3318100.85 0.425 A c．最小制动电流Ires0：

Ires00.9Ign/na 0.911320/2400 4.245A d．最大动作电流Iopmax：

IopmaxKrelIunbmax 1.45.17 7.238A e．该比率特性的斜率S为： SIopmaxIop0(Ik(3)max/na)Ires0

7.2380.425 3137.7710/(12000/5)4.245 0.13 f．灵敏度Ksen校验：要求Ksen2 S已知，Ik(2)min3(3)Ikmax119.31kA 2(2) IopmaxS[(Ikmin/na)Ires0Iop06.336A

Ksen所以校验合格

Ik(2)/nmina7.82 Iopmax表3.1 300MW发电机纵差动保护定值清单

名称 制动 系数 符号 负序 电压 U2 1～30 启动 电流 Iq 拐点 电流 Ig 速断 倍数 IS 1～20 解除TA断线 功能差流倍数 Ict 0.8～1.2 KZ 整定 0.5 值 0.425 4.245 第38页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

单位 V A A 倍 倍

ii. 100MW：根据《整定计算导则》

a. 差动保护最大不平衡电流Iunbmax：Iunbmax5.834A b. 差动保护最小启动电流Iop0：Iop00.364A c. 最小制动电流Ires0：Ires03.639A d. 最大动作电流Iopmax：Iopmax8.168A e. 该比率特性的斜率S为：S0.128 f. 灵敏度Ksen校验：Ksen7.9252

表3.2 100MW发电机纵差动保护定值清单

名称 制动 系数 符号 负序 电压 U2 启动 电流 Iq 拐点 电流 Ig 速断倍数 IS 1～20 倍 解除TA断线 功能差流倍数 Ict 0.8～1.2 倍 KZ 整定 0.5 值 单位 1～30 0.364 3.639 V A A

（2）匝间故障：

根据保护说明书，采用灵敏度的高的低定值裂相横差保护。裂相横差保护又称三元件横差保护。实际上是分相横差保护。其实质是：将每相定子绕组的分支回路分成两组，并通过两组TA将各组分支电流之和，反极性引到保护装置中计算横差。当差流大于整定值时，保护动作。保护的动作特性可采用比率制动特性，也可采用标积制动特性，在本设计中采用比率制动特性。 i. 300MW：

300106a. 启动电流Iq：Iq0.5Ie0.52.358A

3181030.852400b. 拐点电流Ig：Ig0.5Ie2.358A c. 比率制动系数KZ：KZ0.5 d. 差动速断倍数IS：IS6（倍）

表3.3 300MW发电机横差动保护定值清单

第39页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

名称 符号 整定值 单位 制动 系数 启动 电流 Iq 2.358 A 拐点 电流 Ig 2.358 A 速断倍数 IS 6 倍 KZ 0.5

ii. 100MW：

a. 启动电流Iq：Iq2.022A b. 拐点电流Ig：Ig2.022A c. 比率制动系数KZ：KZ0.5 d. 差动速断倍数IS：IS6（倍）

表3.3 100MW发电机横差动保护定值清单 名称 符号 整定值 单位

制动 系数 启动 电流 Iq 2.022 A 拐点 电流 Ig 2.022 A 速断倍数 IS 6 倍 KZ 0.5 4.3.2．变压器主保护：

采用二次谐波制动式差动保护 （1）360MVA：选低压侧为基准侧 a．比率制动系数KZ：KZ0.5

360106b．启动电流Iq：Iq0.5Ie0.54.33A 3310102400c．拐点电流Ig：Ig0.7Ie6.062A d．二次谐波制动比：0.18 e．差动速断倍数IS：IS8（倍）

f．解除TA断线功能差流倍数Ict：Ict0.2（倍） g．灵敏度Ksen校验： 要求Ksen2，Ik(2)min119.31 kA 设 IZ为制动电流最大值，且IZIk(3)max

第40页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

Ik(2)min/na Ksen2.322，所以灵敏度满足要求。

(IzIg)KzIq表4.4 360MVA变压器纵差动保护定值清单 名称 制动 谐波 启动 系数 制动比 电流 Iq 符号 KZ  整定 0.5 值 单位 0.18 4.33 A 拐点 电流 Ig 6.062 A 速断倍数 IS 8 倍 解除TA断线 功能差流倍数 Ict 0.2 倍

（2）120MVA：选低压侧为基准侧 a．比率制动系数KZ：KZ0.4 b．启动电流Iq：Iq2.165A c．拐点电流Ig：Ig0.7Ie3.031A d．二次谐波制动比：0.18 e．差动速断倍数IS：IS8（倍）

f．解除TA断线功能差流倍数Ict：Ict0.2（倍） g．灵敏度Ksen校验： 要求Ksen2，Ik(2)min89.82 kA

设 IZ为制动电流最大值，且IZIk(3)max

Ik(2)min/naKsen2.0892，所以灵敏度满足要求。

(IzIg)KzIq 表4.5 120MVA变压器纵差动保护定值清单 名称 制动 谐波 启动 系数 制动比 电流 Iq 符号 KZ  整定 0.4 值 单位 0.18 2.165 A 拐点 电流 Ig 3.031 A 速断倍数 IS 8 倍 解除TA断线 功能差流倍数 Ict 0.2 倍 4.3.3．发电机后备保护：

采用复合电压启动的过电流保护。 （1）100MW发电机 a．过流定值Ig：

第41页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

动作电流Ig应按躲过正常运行时发电机的额定电流来整定。 即： IgKrelIe/0.95

Krel－可靠系数，取1.2

Ie－发电机额定电流（TA二次值）

100106 Ig1.2/0.95

310.51030.851600 5.1A b．低电压定值Ul

低电压定值Ul，按躲过发电机正常运行时可能出现的最低电压来整定，另外，对于发电机低压过流保护还应考虑强行励磁动作时的电压。

通常： Ul(0.7~0.75)Ue （Ue—发电机额定电压TV二次值）

10.5103)71.59A Ul0.75(11000/100c．负序电压定值U2g

U2g取发电机额定电压的8％～10％ U2g9%Ue/nv8.6v d．灵敏度Ksen校验：要求Ksen1.5 KsenU2min （U2min为主变高压侧母线两相短路时，U2g保护安装处的最小负序电压）

根据前面的计算结果：U2minEA/2

1(3)2X1 EAId2 10.9351031

1110.07050.04450.284 272.17v U2min136.08v KsenU2min136.0815.81.5，所以灵敏度满足要求。 U2g8.6第42页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

表4.6 100MW发电机复压过流保护定值清单 名称 符号 整定值 单位 过流定值 低电压定值 Ig Ul 5.1 A 71.59 V 负序电压定值 U2g 8.6 V 动作延时 t1 0.1～100 S t2 0.1～100 S （2）300MW发电机

a．过流定值Ig： Ig5.96A b．低电压定值Ul：Ul9.35v c．负序电压定值U2g：U2g9.35v d．灵敏度Ksen校验：要求Ksen1.5

根据前面的计算结果：U2minEA/2

1(3)2X1 EAId2 8.787103111110.07050.08980.2640.302

271.04v U2min135.52v KsenU2min135.5214.51.5，所以满足灵敏度要求。 U2g9.35表4.7 300MW发电机复压过流保护定值清单

名称 符号 整定值 单位 过流定值 低电压定值 Ig Ul 5.96 A 9.35 V 负序电压定值 U2g 9.35 V 动作延时 t1 0.1～100 S t2 0.1～100 S 4.3.4．变压器后备保护：

采用复合电压启动的过电流保护。 （1）双绕组变压器： 220kv侧：

12010611a．过流定值Ig：IgKrelIe/0.951.24.97A 3322010400/50.9510103b．低电压定值Ul：Ul0.75Ue0.75()43.3v

10000/100/3第43页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

10103c．负序电压定值U2g： U2g9%Ue/nv9%()5.2v

10000/100/3d．灵敏度Ksen校验：

U2min的值同100MW发电机的值，所以Ksen满足要求。

表4.8 220kv侧双绕组变压器复压过流保护定值清单 名称 符号 整定值 单位

过流定值 低电压定值 Ig Ul 4.97 A 43.3 V 负序电压定值 U2g 5.2 V 动作延时 t1 0.1～100 S t2 0.1～100 S （2）双绕组变压器： 110kv侧：

a．过流定值Ig：Ig3.31A b．低电压定值Ul：Ul43.3v c．负序电压定值U2g：U2g5.2v d．灵敏度Ksen校验：

U2min的值同100MW发电机的值，所以Ksen满足要求。

表4.9 110kv侧双绕组变压器复压过流保护定值清单

名称 符号 整定值 单位

过流定值 低电压定值 Ig Ul 3.31 A 43.3 V 负序电压定值 U2g 5.2 V 动作延时 t1 0.1～100 S t2 0.1～100 S （3）三绕组变压器： a．过流定值Ig：Ig4.97A b．低电压定值Ul：Ul43.3v c．负序电压定值U2g：U2g5.2v d．灵敏度Ksen校验：

U2min的值同300MW发电机的值，所以Ksen满足要求。

表4.10 三绕组变压器复压过流保护定值清单

名称 符号 整定值 单位 过流定值 低电压定值 Ig Ul 4.97 A 43.3 V 负序电压定值 U2g 5.2 V 动作延时 t1 0.1～100 S t2 0.1～100 S 第44页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

4.3.5．发电机接地保护： （1）定子：

i. 基波零序电压式接地保护：保护范围为由机端至机内90％左右的定子绕组 单相接地故障。可作小机组的定子接地保护。也可与三次谐波定子接地保护合 用，组成大，中型发电机的100％定子接地保护。 a．动作电压3U0g：3U0g(10~13)v

当电厂处于煤矿区时，可取13v，否则取10v。对于本电厂，取10v较为合

适。

b．动作延时：一般取6～9秒

表4.11 发电机定子基波零序电压式接地保护定值清单

名称 符号 整定范围 单位 动作电压 3U0g 1～50 V 动作时间 t 0.1～100 S

ii. 三次谐波电压式接地保护：保护范围是反映发电机中性点向机内20％或 100％左右的定子绕组单相接地故障，与零序基波电压式定子接地保护联合构 成100％定子接地保护。 a．幅值系数K1 b．相位系数K2

幅值和相位系数的整定，应在发电机空载额定电压下进行自整定。 c．制动系数K3

对于气轮机，接地电阻一般选2k~5k，K3一般选为0.4～0.8 d. 动作延时t1：一般取6～9秒

表4.12 发电机定子三次谐波电压式接地保护定值清单 名称及符号 幅值系数K1 相位系数K2 制动系数K3 动作延时t1 整定范围 单位 －5～5 －5～5 0～5 0.1～100 S

（2）转子：

i. 一点接地保护：在本保护装置中，转子一点接地保护的注入直流电源系装 置自产。因此，在发电机运行及不运行时，均可监视发电机励磁回路的对地绝

第45页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

缘。该保护动作灵敏，无死区。 a．动作电阻Rg1及Rg2的整定

Rg1为高定值：当转子对地绝缘电阻大幅度降低时，发出信号。Rg1取（8～10）

k；Rg2为低定值：动作后作用于切机。考虑转子两点接地的危害，Rg2取（0.5～

1）k

b．动作时间t1及t2 t1及t2可取6～9秒

表4.13 发电机转子一点接地保护定值清单

名称及符号 动作电阻Rg1 动作电阻Rg2 动作时间t1 动作时间t2 整定范围 单位 0.1～50  0.1～50  0.1～100 S 0.1～100 S ii. 两点接地保护：当发电机转子绕组两点接地时，其气隙磁场将发生畸变，在定子绕组中将产生二次谐波负序分量电势。转子两点接地保护即反映定子电压中二次谐波“负序”分量。 a．二次谐波电压动作值U2g：

U2gKrelU22He Krel——可靠系数，取8～10；

U22He——发电机额定工况下测得最大的二次谐波负序电压，一般为0.1～0.2

b．动作延时t：一般可取0.5～1.0秒，以防外部故障暂态过程中保护误动。 表4.14 发电机转子两点接地保护定值清单

名称及符号 整定范围 单位 二次谐波电压动作值U2g 1～50 V 动作延时t 0.1～10 S

4.3.6．变压器接地保护： （1）直接接地：

零序电流保护：保护的接入电流可取变压器中性点TA二次电流，或引出端TA二次零序电流，或由TA二次三相电流进行自产。当零序电流大于整定值时，经延时作用于信号及出口。零序电流保护最大选配为二段四延时。

第46页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

（2）不直接接地：

间隙零序保护：反映变压器中性点间隙零序电流及大电流系统侧母线TV开口三角电压的大小。当间隙电流或变压器系统侧母线TV开口三角电压超过整定值时，经延时动作，切除变压器。

保护的动作方程为：

3I0jx3I0jxg 3U03U0g式中：3I0jx——间隙零序电流计算值

3U0——大电流系统侧母线TV开口三角电压计算值 3U0g，3I0jxg——间隙零序保护整定值

4.3.7．发电机异常运行保护： （1）失磁保护：阻抗原理 i. 100MW：

a．系统低电压动作定值Uhl：

通常 Uhl(0.85~0.9)Uhe 式中：Uhe——系统母线额定电压（TV二次值）

3 Uhl0.9220 10/(220000/100) 90v b．机端低电压动作定值Ugl：

一般 Ugl0.8Ue 式中：Ue——发电机额定电压（TV二次值）

Ugl0.810.5103/(11000/100) 76.4v c．阻抗圆圆心XC：

一般为负值，通常取－0.6Xd d．阻抗圆半径Xf： 一般取0.6Xd

e．转子低电压特性曲线系数Kfd：

第47页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

KfdKrel125Se XdVfdo866 式中：Krel——可靠系数，取1.1～1.4 Vfdo——发电机空载励磁电压 Se——发电机二次额定视在功率 XdXdXS，（标么值） f．转子低电压初始动作定值Vfdl

一般 Vfdl(0.6~0.8)Vfdo g．发电机反应功率Pt（也称凸极功率）

111)Se Pt(2XqXd 式中：XdXdXs，（标么值） XqXqXs，（标么值）

Xd，Xq——发电机d轴和q轴的电抗标么值 h．发电机过功率定值Pg：

一般 Pg(0.4~0.5)Pe 式中：Pe——发电机二次额定有功功率

表4.15 100MW发电机失磁保护定值清单

名称 系统 机端 阻抗 阻抗 低电压 低电压 圆圆心 圆半径 符号 Uhl Ugl Xc Xr 整定 值 90 76.4 －100 1～100 ～0 单位 V V 转子低电压特性曲线系数 Kfd 0.01～3 V 转子低电压初始动作定值 Vfdl 1～600 反应过功功率 率 Pg Pt 0～ 500 W 1～ 1000 W   ii. 300MW：

a． 系统低电压动作定值Uhl：

Uhl0.9110103/(110000/100) 90v b． 机端低电压动作定值Ugl：

Ugl0.818103/(11000/100/3)

第48页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

43.6v c． 阻抗圆圆心XC：

一般为负值，通常取－0.6Xd d． 阻抗圆半径Xf： 一般取0.6Xd

e． 转子低电压特性曲线系数Kfd： KfdKrel125Se XdVfdo866f． 转子低电压初始动作定值Vfdl

一般 Vfdl(0.6~0.8)Vfdo g． 发电机反应功率Pt（也称凸极功率）

111)Se Pt(2XqXdh． 发电机过功率定值Pg：

一般 Pg(0.4~0.5)Pe

表4.16 300MW发电机失磁保护定值清单

名称 系统 机端 阻抗 阻抗 低电压 低电压 圆圆心 圆半径 符号 Uhl Ugl Xc Xr 整定 值 90 43.6 －100 1～100 ～0 单位 V V 转子低电压 特性曲线系数 Kfd 0.01～3 V 转子低电压 初始动作定值 Vfdl 1～600 反应 过功功率 率 Pg Pt 0～ 500 W 1～ 1000 W   （2）失步保护：

DGT－801A型装置中提供的失步保护，反应电动机端测量阻抗的变化轨迹，动作特性为双遮挡器。

a．电抗定值Xt（二次有名值）：

XtXT 式中：XT——为主变电抗 b．阻抗边界R1（二次有名值）： R111(XAXB)ctg 22'' 式中：XAXd（Xd——发电机暂态电抗）

第49页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

XBXsXT（Xs——系统电抗） 11200 c．阻抗边界R2：

R2d．阻抗边界R3（负值）：

R3R2 e．阻抗边界R4（负值）：

R4R1

f．测量阻抗在各区停留时间T1，T2，T3及T4的整定：

设系统振荡时最小的振荡周期为Tus（具体值由调度所给出，一般为0.5秒至1.5秒），并在系统振荡时，发电机功角的变化是匀速的，则测量阻抗在I区内的停留时间为

Tus 式中： 22arcctg1R1 2213600

R21(XAXB)221 整定：T10.5Tus

3600

系统振荡时测量阻抗在II区停留时间为

18002 2Tus 036018002整定：T20.52Tus

3600T3整定小于系统振荡时测量阻抗在III区停留时间

整定：T3T1

T4整定小于系统振荡时测量阻抗在IV区停留时间，T4可在0秒与T3之间选

取。

g．失步启动电流Ig

对于需进相运行的水轮机，设置一个启动电流。由于本厂机组全部为气轮机，所以无需设置启动电流。

表4.17 发电机失步保护定值清单

名称 电抗值 各区边界电阻值 各区停留时间 第50页

启动电流 南京工程学院毕业设计说明书（论文）

符号 Xt R1 R2 R3 R4 T1 T2 T3 T4 0.05 ～ 100 s Ig 0.1～50 A 整定 0～ 0～ 0～ 0～ 0.05 0.05 0.05 范围 0～100 100 100 100 100 ～ ～ ～ 100 100 100 单位      s s s

（3）过励磁保护：

过励磁保护反应的是过励磁倍数，而过励磁倍数等于电压与频率之比。发电机的电压升高或频率降低，可能产生过励磁。即 UfU/fa．定时限过励磁保护Us及ts的整定：

定时限过励磁倍数Us，可按发电机额定电压/额定频率的（1.1～1.2）倍来整定。动作延时ts可取6～9秒 b．反时限过励磁保护定值

与发电机允许的过励磁能力曲线或允许的过电压能力曲线相配合。 表4.18 发电机过励磁保护定值清单

名称 符号 整定范围 单位 定时限过励磁 倍数 时间 t 6～9 s 倍数 Uf 0.5～2 反时限过励磁 时间 tf 0.1～1000 s BU* Bef*Us 0.5～2

（4）过负荷保护：

保护反应发电机定子电流的大小。当发电机定子电流超过额定电流值（过负荷）时，经延时动作于信号（过负荷）。 i. 100MW： a．动作电流Ig：

发电机过负荷保护的动作电流应按照躲过发电机额定电流来整定。 通常 Ig1.05Ie/0.951.1Ie 1.16469/1600 4.44A b．过负荷保护动作延时t：通常取9s

第51页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

表4.19 100MW发电机过负荷保护定值清单

名称 符号 整定值 单位 A 过负荷保护动作电流 Ig 4.44 动作时间 t 9 s

ii. 300MW： a．动作电流Ig：

Ig1.1Ie1.113200/24006.05A b．过负荷保护动作延时t：通常取9s

表4.20 300MW发电机过负荷保护定值清单 名称 符号 整定值 单位 A 过负荷保护动作电流 动作时间 Ig 6.05 t 9 s

（5）负序过负荷保护：

保护接入发电机三相电流（TA二次值）。当其负序电流大于负序过负荷定值时，经延时发出告警信号。 i. 100MW：

a．发电机长期允许的负序电流I2g：

通常 I2g(0.08~0.1)Ie

I2g0.1Ie0.16469/16000.4A b．动作时间：可取6～9秒

表4.21 100MW发电机负序过负荷保护定值清单

名称 符号 整定值 单位 负序过负荷动作电流 动作时间 t 6～9 s I2g 0.4 A

ii. 300MW：

a． 发电机长期允许的负序电流I2g：

第52页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

I2g0.1Ie0.113200/24000.55A b． 动作时间：可取6～9秒

表4.22 300MW发电机负序过负荷保护定值清单

名称 符号 整定值 单位

负序过负荷动作电流 动作时间 t 6～9 s I2g 0.55 A 结 论

通过主接线的确定，电气设备的选择和继电保护装置的配置，基本上完成了一个火力发电厂的一次部分和二次部分的设计。该厂配备了DGT－801A微机保护装置，可靠性达到N－1，双套同时运行时可靠性达到N－2，在最大程度上确保了故障发生时系统和负荷的安全。

统过本次设计，我熟悉了电气工程专业工程的设计流程和方法，熟练掌握了DGT－801A微机保护装置的性能特点，保护原理和整定方法。

个人认为最终主接线方案可以进行一些改进，即：将一台300MW发电机与双绕组变压器连接，将一台100MW发电机与三绕组变压器连接，其中三绕组变压器高压侧接220kv侧，中压侧接110kv侧，双绕组变压器也接220kv侧，剩下的一台300MW发电机与三绕组变压器连接，高压侧接220kv，一台100MW发电机与双绕组变压器连接，与110kv母线相连。这样，与100MW发电机相连的三绕组变压器在确定其容量比时，计算结果将更为合理。然而，这种改进使得发电厂的整体结构显得十分复杂，在选择变压器时可能会产生型号缺失的现象。所以改进是否合理将有待于进一步的讨论。

第53页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

参 考 文 献

1． 《火力发电厂设计技术规程》

2． 《35～110kv电网继电保护装置运行整定规程》 3． 《继电保护和安全自动装置技术规程》

4． 《电力工程设计手册》 ⑴ 电气一次部分，⑵ 电气二次部分

5． 傅知兰，电力系统电气设备选择和实用计算，北京：中国电力出版社，2004 6． 范锡普主编，发电厂电气部分，第2版，北京：中国电力出版社，1995 7． 天津大学贺家李，宋从矩，电力系统继电保护原理第三版，北京：水利电

力出版社，1994

8． 《电气工程专业毕业设计指南》（继电保护分册） 9． 《江苏省35～220kv变电所设计技术导则（试行）》

10． 东南大学史世文，大机组继电保护，北京：水利电力出版社，1987

第54页

南京工程学院毕业设计说明书（论文）

致 谢

本文是在XX老师的悉心指导下完成的。在整个指导过程中，XX老师不辞辛劳、循循善诱。严谨踏实的作风使我获益匪浅，在此致以最诚挚的谢意！

论文期间，还得到了XX1班XX同学的帮助，在此表示衷心的感谢！ 同时，感谢南京工程学院电力工程系的各位老师的教导和培养，以及家人的关心和支持

第55页