基于综合环境控制的室内变电站通风方式

第３７卷第３期　北京交通大学学报　ＶｏＩ．３７　Ｎｏ．３　２０１３年６月　ｊ！　△Ｉ　Ｃ）Ｆ　ＢＥＵＩＮＧ　ＪＩＡｏＴＯＮＧ　ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ　Ｊｕｎ．２０１３　文章编号：１６７３—０２９１（２０１３）０３—００１９—０８　基于综合环境控制的室内变电站通风方式　郭　盛　，黄伟　，薛　林２，茅正平２　（１．北京交通大学机械与电子控制工程学院，北京１０００４４；２．无锡市华能电力机械有限公司，江苏无锡２１４０００）　摘要：室内变电站环境采用新风设备与空调制冷结合的方法，实现对温度、湿度、ＳＧ有毒气体的　综合控制．根据室内外环境综合因素，建立温度、湿度数学模型及ＳＦ６逸散规律的模型．模拟室内变　电站送风口尺寸、送风口位置、送风温湿度和送风量对室内环境的综合控制，建立多种室内变电站　通风方式模型，并在Ｆｌｕｅｎｔ软件中进行温度和通风走势的模拟，通过对比分析得出最优通风布置　模式．设计室内空气在微正压条件下，与室外进行可控流动，实现室内无尘新风层流补充的室内变　电站综合保障系统试验台．在理论分析和模拟结果的基础上，测定室内变电站各环境因素，即运用　综合保障系统试验台，实际测定室内温湿度、ＳＦ６浓度．试验与模拟结果显示室内变电站通风方式　与室内变电站综合环境控制具有直接关系．　关键词：室内变电站；温度；湿度；送风　中图分类号：ＴＨ１８４；ＴＵ９６２　文献标志码：Ａ　Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅ　ｏｆ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ＧＵＯ　Ｓｈｅｎｇ　，ＨＵＡＮＧ　Ｗｅｉ　，ＸＵＥ　Ｌｉｎ　，ＭＡＯ　Ｚｈｅｎｇｐｉｎｇ　（１．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ，Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ａｎｄ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００４４，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｗｕｘｉ　Ｈｕａｎｅｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ｗｕｘｉ　Ｊｉｎａｇｓｕ　２１４０００，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｏｆｔｈｅｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ａｃｈｉｅｖｅｓｔｈｅｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｏｆｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｔｈｅｈｕ—　ｍｉｄｉｔｙ　ａｎｄ　ｔｈｅ　Ｉｍｉｓｏｎｏｕｓ　ｇａｓ　ＳＦ６　ｂｙ　ｏｃｍｂｉｎｇ　ｔｈｅ　ｅｘｈａｕｓｔ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ａｉｒ　ｏｃｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｒｅｆｒｉｇｅｒａ—　ｔｉｏｎ．Ｍａｔｈ￣ａａｔｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｎａｄ　ｔｈｅ　ｈｕｍｉｄｉｔｙ　ａｒｅ　ｂｕｉｌｔ　ａｃｏｃｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ｈｔｅ　ｉｎｔｅｇｒａｔｄｅ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｏｆ　ｉｎｄｏｏｒ　ｎａｄ　ｏｕｔｄｏｏｒ　ｅｎｖｉｏｒｎｍｅｎｔ．Ｂｙ　ｓｔｉｍｕｌａｔｉｎｇ　ｈｔｅ　ｉｎｔｅｇｒａｔｄｅ　ｏｃｎｔｒｏｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｉｚｅ　ｎａｄ　ｔｈｅ　ｌｏｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｉａｒ　ｓｕｐｐｌｙ　ｏｕｔｌｅｔ，ｔｈｅ　ｈｕｍｉｉｄｔｙ，ｔｈｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｎａｄ　ｔｈｅ　ｖｏｌｕｍｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｕｐｐｌｙ　ｉａｒ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓａｔｔｉｏｎ　ｏｎ　ｉｎｄｏｏｒ　ｅｎｖｉ—　ｏｒｎｍｅｎｔ，ｗｅ　ｅｓｔａｂｌｉｓｈ　ｖａｒｉｏｕｓ　ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎＩｎＤｄｅｓ　ｏｆ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ．Ｉｎ　ａｄｄｉｔｉｏｎ，ｗｅ　ｓｔｍｉｕｌａｔｅ　ｔｈｅ　ｔｅｎｄｅｎｃｙ　ｏｆ　ｈｔｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｔｈｅ　Ｆｌｕｅｎｔ　ｐｒｏｇｒａｍ，ａｎｄ　ａｃｃｏｍｐｌｉｓｈ　ｏｐｔｉｍａｌ　ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ　ｎ－ｌ￣ｅｂｙｔｈｅｅｏｍｐａｍｔｉｖｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ．　ｅ　ｐａｐｅｒｄｅｓｉｇｎｓｔｈｅｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ　ｓａｆｅｔｙｇｔｍｒｍ￣ｔｅｅ　ｓｙｓ—　ｔｅｒｎ　ｔｅｓｔ　ｂｅｎｃｈ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ａｂｌｅ　ｔｏ　ｃａｒｒｙ　ｏｕｔ　ｈｔｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｎａｄ　ｏｕｔｄｏｏｒ　ｏｃｎｔｒｏｌｌａｂｌｅ　ｉａｒ　ｆｌｏｗ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｍｉｃｒｏ－ｌｚ￣ｓｉｔｉｖｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　ｎａｄ　ａｃｈｉｅｖｅｓ　ｔｈｅ　ｌａｍｉｎａｒ　ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｉｎｄｏｏｒ　ｆｒｅｓｈ　ａｉｒ．Ｗｅ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｅ　ｔｈｅ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｏｆ　ｈｔｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ａｎｄ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｒｅｓｕｌｔｓ．　ｌａｔ　ｉｓ，ｂｙ　ｎｇ　ｈｔｅ　ｏｅｍ—　ｐｍｈｅｎｓｉｖｅ　ｓａｆｅｔｙ　ｇｕａｒａｎｔｅｅ　ｓｙｓｔｍｅ　ｔｓｅｔ　ｂｅｎｃｈ　ｔｏ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｅ　ｈｔｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｈｕｍｉｄｉｙｔ　ａｎｄ　ＳＦ６　ｇａｓ　ｄｅｎ—　ｓｉｔｙ．Ｔｈｅ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ａｎｄ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｈｔａｔ　ｈｔｅ　ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　ｃｏｎｔｏｒｌ　ｏｆ　ｈｔｅ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ＆ｒｅ　ｃｌｏｓｅｌｙ　ｒｅｌａｔｄｅ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｉｎｄｏｏｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ；ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｈｕｍｉｄｉｔｙ；ａｉｒ　ｓｕｐｐｌｙ　收稿日期：２０１２．０９—２８　基金项目：教育部新世纪优秀人才支持计划项目资助（ＮＣＥＴ．１２。０７６９）；中央高校基本科研业务费专项资金资助（２０１３ＪＢＭ０１３）　作者简介：郭盛（１９７２一），男，内蒙古呼和浩特人，副教授，博士．研究方向为机器人机构学．ｅｍａｉｌ：ｓ　ｕｏ＠ｂｊｔｕ．ｅｄｕ．ｃａ．　北京交通大学学报　第３７卷　室内变电站将常规变电站的主变压器、电容器　和电抗器等设备布置于室内，承担负荷区域与电网　之间的功率交换．采用室内布置的变电站能够带来　周围环境热湿状况、室内设备仪器温湿度和ＳＦ６浓　度等．　１．１室内变电站温度建模　节省土地资源，减少变电站辐射危害，更好地保障人　体安全等好处．室内变电站由于存在许多发热量大　的设备，其特殊的工作环境，还会造成室内粉尘污　染、缺氧、高温度、高湿度、易结露、ＳＦ６浓度高等危　害人体健康和电气设备安全运行的环境质量问题．　目前解决上述问题采用的主要技术是：通过安装分　室内变电站温度受室外气象条件与室内设备仪　器及灯光散热等影响，采用以下公式ｌｌ１　］计算得到　Ｔ。＝　・Ｔ　＋ｆｓｋｙ・Ｔ　ｋ　＋　・Ｔ　（１）　式中：Ｔ　表示周围环境表面的综合温度，Ｋ；Ｔ。表　示地表温度，Ｋ；Ｔｓｋｖ表示天空有效温度，Ｋ；Ｔ　表示　邻近建筑表面温度；，ｓ表示地面角系数；　表示天　空角系数；厂ｓｕ　表示邻近建筑表面对待模拟建筑表面　的角系数．以上各参数根据当地气象参数决定．　室内影响因素即室内照明装置、设备和人体等　的散热．室内变电站除控制室有人值班外，其余房间　如设备室等都是按无人值守设计．室内热负荷又主　要由变压器室与电抗器产生，其计算公式为　Ｊ　Ｑ１＝Ｐ　ｌｔｌ＋Ｐ１。ｔ２　（２）　散布置的通风、空调等功能单一的装备，实现了部分　问题的解决．上述单一功能解决单一问题的方法，没　有考虑室内空气自然通风、空调控制之间存在的内　在矛盾，无法实现室内各类环境指标的协调控制，且　运行中耗能巨大，无法全面满足变电站对环境的技　术要求．关于室内变电站环境控制的研究，金立军　等…通过对变压器室内对流换热的分析，建立了变　压器室通风模拟计算的数学模型，优化了变压器的　位置．Ｊｉａｎｍｉｎｇ［　］与Ｆｅｒｒｅｉｒａ等Ｅ　］均对群体建筑的风　式中：Ｑ１表示变压器的散热量，Ｊ；Ｐｕｌ表示变压器空　载功率损耗，ｗ；ｔ１表示变压器空载运行时间，ｓ；Ｐｌ。　场实施了模拟．陈建国等ｌ４ｊ采用数值方法，结合标　准　一ｒ湍流模式求解非定常Ｒｅｙｎｏｌｄｓ平均Ｎａｉｖｅｒ—　Ｓｔｏｋｅｓ方程，对北京市海淀区蓝旗营住宅楼群的二　表示变压器负载功率损耗（短路损耗），ｗ；ｔ２表示　变压器负载运行时间，ｓ．　Ｑ２＝／１１　ｒｊ２Ｐｔ３　（３）　维和三维风环境进行了数值模拟．张耀华等＿５采用　５＿ＬｖＥＬ湍流模型，ＩＭＭＥＲＳＯＬ辐射模型，采用布辛　涅斯克（Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓｑ）假设，对地下箱式变电站内的温　度场、流场进行了数值模拟，分析比较了不同因素对　变电站内温度场的影响．钱同生¨６　Ｊ根据国际气象组　织推荐的计算公式推导了简化湿度计算公式．曲有　立　７＿结合工程实际，分析了变电所通风设计的方　法、原则．姚富宏等ｌ＿８ｊ结合几种通风空调方案的比　较分析，优化了室内变电所通风方案．赵民等＿９　Ｊ采　用计算流体力学技术，对地板送风系统在不同送风　参数条件下室内送风口和工作区的温度梯度进行数　式中：Ｑ２表示电抗器的散热量，Ｊ；叩ｌ表示电抗器的　利用因素，　１＝０．９５；ｒ／２表示电抗器的负荷因素，　２　＝０．７５；Ｐ表示额定功率下电抗器的功率损耗，Ｗ；　ｔ３表示电抗器运行时问，Ｓ．　室内设备发热量Ｑ采用以下公式确定　Ｑ＝Ｑ】＋Ｑ２　（４）　室内温度根据以下公式确定　Ｑ＝ＣＭ（Ｔ—Ｔ　）　，１　（５）　（６）　（７）　Ｔ　＋丁ｃ　值模拟，得出送风参数对室内环境的影响规律．袁德　虎等ｌｌ０　Ｊ根据Ｂｅａｔｔｉｅ—Ｂｒｉｄｇｍａｎ状态方程，利用牛顿　迭代法完成了对ＳＦ６浓度的测量．本文作者通过建　立温湿度数学模型、ＳＦ６浓度建模，综合控制温湿　度、Ｓ　浓度，研究通风方式的设置对室内各环境因　素的影响．在此基础上，通过理论计算及模拟结果分　析，得出通风设置与室内变电站环境控制的关系，优　Ｍ＝ｐｇｖ　式中：Ｃ为空气比热容，Ｃ＝１．４；Ｍ为室内空气质　量；ｐ为空气浓度，１．２０５　ｋｇ／ｍ３；　为室内建筑体　积，ｍ３；Ｔ为室内温度，Ｋ．　１．２室内变电站湿度建模　室内变电站较普遍布置于地下室，因此，其散湿　量主要来自于围护结构渗人的水分．壁面散湿量Ｗ　的计算公式可按下式［１２］确定　Ｗ＝Ａｕ×ｇｂ　（８）　化室内变电站通风方式，开发室内变电站综合环境　控制保障系统．将保障系统按照模拟方法布置于室　内，运用现代传感器与智能控制技术，测量室内变电　站各环境参数，验证理论计算及模拟结果的正确性．　式中：Ａｈ表示衬砌内表面积，ｍ２，本文取４７０　ｍ２；ｇｂ　表示单位内表面积散湿量，离壁衬砌取０．５　ｇ／（ｍ２・　ｈ），贴壁衬砌取１．５　ｇ／（ｍ２・ｈ）．　１　室内变电站综合环境数学建模　室内变电站环境因素包括室外气象条件　建筑　湿度的计算则根据下式ｌ６ｊ进行计算　第３期　郭盛等：基于综合环境控制的室内变电站通风方式　ｕ　×１００％　（９）　内的浓度为　＝　ｅ＝ｅ　（ｔ）一　（　２一ｔ１）　（１０）　（１４）　ｌｇｅｗ㈩＿１０．７９５７４（１一　）　Ｏ２８ｏ０Ｉｇ㈤＋　式中：　为断路器工作一次释放ｓＦ６的体积，约在　１０　～１０　ｍＬ之间，本文取最大值进行计算；、，，为室　１．５０４７５×１０—　［１—１０－８．２９６９（　一　Ｊ］＋０．４２８７３×１０　内变电站的体积，取９００　ｍ３；　为断路器工作时室　内变电站ＳＦ６浓度，ｍＬ／ｍ３．　３［１０　・　Ｉ１一寻Ｊ一１］＿３．２１３８６　（１１）　在△　时间之后，断路器又一次工作，则室内变　式中：Ｕ表示相对湿度，％；ｔ】表示湿球温度，℃；ｔ２　电站的ＳＦ６浓度为　表示干球温度，℃；Ｔ　表示水的三相点温度，　＝２　（１５）　２７３．１６Ｋ；Ｔ表示绝对温度，Ｋ；Ｐ表示本地气压，　ＭＰａ；Ａ表示干湿表系数（随湿度表是否结冰和通　２多模式的通风方式物理模型　风条件不同而定）；ｅ表示空气中的水汽压，ＭＰａ；　为了综合控制变电站室内温湿度参数及确保　ｅ　（ｔ）表示温度￡℃时的液面饱和水汽压，ＭＰ８．以　ＳＦ６的浓度上限，必须对变电站进行空调控制和新　上公式适宜温度范围：一４９．９℃－－４９．９℃．　风补充．通风方式是决定通风效率的重要因素．通过　其中饱和水汽压ｅ　（ｔ）的计算公式（１１）是一切　理论计算，设计合理的送风口位置、送风量、排风位　湿度计算的基础，在使用上述公式计算湿度时，应考　置，达到气流均匀分布并能有效的除湿散热、降低室　虑在湿球不结冰（０℃－５０℃）的范围里．　内ＳＦ６浓度的效果．　露点温度　ｄ与相对湿度的关系如下式［６　Ｊ所示　建立多种模式下通风方式的物理模型主要取决　Ｕ＝　ｅｗ（ｔ２　，　×１００％　ｅｗ（ｔ２　，　×１００％（１２）　于送风口形状、送风口位置和排风口位置的确定．目　前对于送风口建模的一种较普遍的方法为“基本模　采用式（１１）和式（１２），可得露点温度计算式为　型【¨Ｊ”，即将风ＥＩ简化为一个矩形开口，该矩形的长　ｒ　１　ｒ　ｒ　１—１　ｄ　ｌ　一Ｉｇ　Ｊ一２３８（１３）　宽与原风口采用相同尺寸，矩形开口面积取为风口　的有效面积，这样可以确保进行Ｆｌｕｅｎｔ模拟时人流　根据以上公式，可以推导出室内散湿量与湿度．　速度与实际人流相一致．本文按照以上思路，对风口　１．３室内变电站ＳＦ６浓度建模　进行处理，算出模型的风口尺寸，建立物理模型．　Ｓ　气体以其优异的绝缘和灭弧性能，在电力　设立两个送风口，尺寸分别为０．８５　ＩＴＩ（长）Ｘ　系统中获得了广泛的应用．但在高压电弧的作用下，　０．３５　ｍ（宽）、１．００　ｍ（长）×０．４５　ｍ（宽）．根据实际　ＳＦ６气体会发生部分分解，而其分解产物往往含有　工况要求，变压器室的尺寸为：１０　ｍ（长）×９　ｍ（宽）　剧毒，即便是微量，也能致人非命．因此，确定室内变　×１０　ｍ（高），变电器位于室中央．排风口设置于室　电站ＳＦ６浓度是非常重要的．　顶，尺寸为：４　ｍ（长）×３　１ＴＩ（宽）．　室内ＳＦ６浓度取决于断路器的工作频率．本文　在确定送风量、送风速度恒定的情况下，采用两　根据江苏无锡某室内变电站在夏季电力系统承受的　个送风口，通过不同布置送风口位置、排风口数量和　最高负荷，设断路器开断间隔时间为△　，△￡在３０　排风开口位置，组合成６种不同工况下的通风方式，　ｍｉｎ之内，断路器每工作一次都会向室内释放ａｍＬ　建立６种变电站物理模型．表１为工况１～６的通风　的Ｓ　．根据整个室内变电站的体积，可得出ＳＦ６室　布置方式．　表１工况１～６的通风布置方式　Ｔａｂ．１　Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｍｏｄｅｓ　ｏｆ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ　１～６　第３期　郭盛等：基于综合环境控制的室内变电站通风方式　２５　图２０功能体系结构框图　Ｆｉｇ．２０　Ｆｕｎｃｔｉｏｎ　ｓ￣ｔｅｍ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｉａｇｒａｍ　送风口　排　风口　图２１室内传感器布局图　Ｆｉｇ．２１　Ｌａｙｏｕｔ　ｏｆ　ｉｎｄｏｏｒ　ｓｅｎｓｏｒ　等，设计室内变电站保障系统试验台，实物如图１９　所示．将室内变电站保障系统布置于工况６送风口　处，并以如图２１所布置传感器方法，实测室内变电　站的温度、湿度和Ｓ　浓度．　本文选取１５个典型日对室内变电站各环境因　素进行了测量，典型日应是变电站所处室外气候极　端天气，如室外高温、室外极度潮湿、变压器满负载　工作等，温湿度和ｓ　浓度取典型日所测平均值．按　照以上要素，实测温湿度走势如图２２所示、Ｓ　浓　度如图２３所示．　２　３０　３５　４Ｕ　４５　Ｔｉ℃　图２２温湿度走势　Ｆｉｇ．２２　Ｔｒｅｎｄ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｈｕｍｉｄｉｔｙ　图２２可得出室内变电站最高温度为４２℃，最　高湿度为５８％，虽然最高温度超出了上述数值模拟　结果最高温度，但是该温度能满足变电站正常工作　温度；实测湿度则能满足变电站所需的湿度≤７０％．　图２３显示室内变电站ＳＶ６浓度最高为９４０　ｍＬ／ｍ３，　而室内变电站设计要求规定ＳＦ６浓度１　０００　ｍＬ／　ｍ３，因此实测Ｓ　浓度能满足室内变电站要求．因　此，按照以上理论分析、数学建模及通风方式模拟结　果开发的室内变电站保障系统试验台能够满足综合　环境因素的控制．　图２３　ＳＦ６浓度　Ｆｉｇ．２３　ＳＦ６ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　５　结论　主要针对通风方式下的室内变电站综合环境控　制进行研究，综合理论分析、数值模拟和实验，形成　如下结论：　１）可通过空调与通风结合的方式实现变电站室　内环境综合控制．　２）送风口、排风口布置于墙体中心位置优于布　置于墙体侧面，更有利于通风的均匀流动，实现温湿　度、ＳＦ６的综合控制；排风口双排对称布置优于排风　口单个布置，更能保证通风的对流及排风扩散效果　更显著．　３）采用对称送风、排风布置，有利于室内通风形　成在微正压条件下与室外进行可控流动，实现室内　无尘新风的层流补充．　参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）：　［１］金立军，韩露．变压器室对流换热的研究［Ｊ］．变压器，　１９９９，３６（５）：１６—１９．　Ｊｉｎ　ＬＩｊｉｆｎ，Ｈａｎ　Ｌｕ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　ｈｅａｔ　ｃｏｎｖｅｃｔｉｏｎ　ｉｎ　ｔｒｎａｓ—　ｆｏｒｍｅｒ　ｃｅｌｌ［Ｊ］．Ｔｒｎａｓｆｏｒｍｅｒ，１９９９，３６（５）：１６—１９．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［２］Ｈｅ　Ｊｉａｎｍｉｎｇ，Ｓｏｎｇ　Ｃｈａｒｌｓｅ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｅｄｅｓｔｒｉｎａ　ｗｉｎｄｓ　ｉｎ　ｕｒｂａｎ　ａｒｅａ　ｂｙ　ｎｕｍｅｉｒｃａｌ　ａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．Ｊ　Ｗｉｎｄ　Ｅｎｇ　Ｉｎｄｕｓ　Ａｅｒｏｄｙｎｅ，１９９９，８１：２９５—３０９．　［３］Ｆｅｒｒｅｉｒａ　Ａ　Ｄ，Ｓｏｕｓａ　Ａ　Ｃ　Ｍ，Ｖｉｅ　ｇａｓ　Ｄ　ｘ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｎ　ｐｅｄｅｓｔｒｉｎａ　ｌｅｖｅｌ　ｃｏｍｆｏｒｔ　２６　北京交通大学学报　第３７卷　［Ｊ　Ｊ．Ｊ　Ｗｉｎｄ　Ｅｎｇ　Ｉｎｄｕｓ　Ａｅｒｏｄｎｅ，２００２，９０：３０５—３１５．　［４］陈建国，钱炜祺，符松．蓝旗营住宅楼群风环境数值模拟　［Ｊ］．清华大学学报：自然科学版，２００３，４３（８）：１０７４—　１０７８．　Ｃｈｅｎ　Ｊｉａｎｇｕｏ，Ｑｉａｎ　Ｗｅｉｑｉ，Ｆｕ　Ｓｏｎｇ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｎｄ　ｆｌｏｗ　ａｒｏｕｎｄ　Ｌａｎｑｉｙｉｎｇ　ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｔｓ—　ｉｎｇｈｕａ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ：Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００３，４３（８）：　１０７４—１０７８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［５］张耀华，李汛．地下箱式变电站内通风换热的模拟计算　［Ｊ］．科学技术与工程，２００６，３３（７）：２５　２８．　Ｚｈａｎｇ　Ｙａｏｈｕａ，Ｌｉ　Ｘｕｎ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｆｏｒ　ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ　ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ　ｃｅｌｌｓ［Ｊ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，３３（７）：２５—２８．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［６］钱同生．湿度计算公式的简化计算方法［Ｊ］．南京化工大　学学报，１９９８，２０（２）：６９—７１．　Ｑｉｎａ　Ｔｏｎｇｓｈｅｎｇ．Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ　ｆｏｒｍｕｌａｅ　ｆｏｒ　Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ　Ｈｕ—　ｍｉｄｉｔｙ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　ＮａｎＪｉｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９８，２０（２）：６９　７１．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［７］曲有立．变电所通风设计浅析［Ｊ］．暖通空调，２００５，３５　（７）：８３—８５．　Ｑｕ　Ｙｏｕｌｉ．Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ｄｅｓｉｇｎ　ｆｏｒ　ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｓ　［Ｊ］．Ｈｅａｔｉｎｇ，Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｉｒ　Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ，２００５，３５　（７）：８３～８５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［８］姚富宏，姚景生，巩云．地铁变电所通风空调设计方案探　讨［Ｊ］．暖通空调，２００９，３９（１）：１０９—１１０．　Ｙａｏ　Ｆｕｈｏｎｇ，Ｙａｏ　Ｊｉｎｇｓｈｅｎｇ，Ｇｏｎｇ　Ｙｕｎ．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ　ｏｎ　ｔｈｅ　ＨＶＡＣ　ｄｅｓｉｎｇ　ｓｃｈｅｍｅｓ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｆｏｒｉｆｌｅｒ　ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｕｎｄｅｒ—　ｇｒｏｕｎｄ　ｒａｉｌｗａｙ［Ｊ］．Ｈｅａｔｉｎｇ，Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｎｇ　ａｎｄ　Ａｉｒ　Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ—　ｉｎｇ，２００９，３９（１）：１０９　１１０．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［９］赵民，罗昔联，孔琼香，等．送风参数对地板送风房间内　温度梯度影响的数值模拟及分析［Ｊ］．制冷与空调，　２００５，５（５）：３９—４２．　Ｚｈａｏ　Ｍｉｎ，Ｌｕｏ　Ｘｉｌｉａｎ，Ｋｏｎｇ　Ｑｉｏｎｇｘｉａｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ　ｏｆ　ｉｎｌｅｔ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｇｒａｄｉｅｎｔ　ｏｆ　ｆｌｏｏｒ　ａｉｒ　ｄｉｓｔｒｂｕｔｉｏｎ　ｓｙｓｔｅｍ【Ｊ］．Ｒｅｆｉｒｇｅｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｉＡｔＣｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ，２００５，５（５）：３９　４２．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［１０］袁德虎，王双林，刘春元．Ｓ　浓度继电器检验系统的设　计与开发［Ｊ］．机电工程技术，２００８，３７（２）：９０—９３．　Ｙｕａｎ　Ｄｅｈｕ，Ｗａｎｇ　Ｓｈｕａｎｇｌｉｎ，Ｌｉｕ　Ｃｈｕｎｙｕａｎ．Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｃａｌｉｂｒａｔｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　ＳＦ６　ｄｅｎｓｉｔｙ　ｒｅｌａｙ　［Ｊ］．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ＆Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　２００８，３７（２）：９０—９３．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［１１］Ｉｅｌｓｅｎ　Ｐ　Ｖ．Ｄｅｓｃｉｒｐｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｕｐｐｌｙ　ｏｐｅｎｉｎｇｓ　ｉｎ　ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌｓ　ｏｆｒ　ｒｏｍ　ａｉｒ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒｎａｓａｃ—　ｔｉｏｎ，１９９２：９６３—９７１．　［１２］江亿．建筑环境系统模拟分析方法——【）ｅＳｒ［Ｍ］．北　京：中国建筑工业出版社，２００５：１１７—１４１．　Ｊｉｎａｇ　Ｙｉ．Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｅｎｅｒｇｙ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　ａｐｐｌｉ—　ｃａｔｉｏｎ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ＆Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｐｒｅｓｓ，　２００５：１１７—１４１．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　［１３］江亿．温湿度独立控制空调系统［Ｍ］．北京：中国建筑　工业出版社，２００６：８７—９４．　Ｊｉａｎｇ　Ｙｉ．Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　ｅｎｅｒｇｙ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ａｎｄ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｍ］．　Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ　Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ＆Ｂｕｉｌｄｉｎｇ　Ｐｒｅｓｓ．２００６：８７　９４．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）