粉煤灰粒径对树脂基摩擦材料性能的影响

２０１２年１月　润滑与密封　Ｊａｎ．２０１２　第３７卷第１期　ＬＵＢＲＩＣＡＴ１０Ｎ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　Ｖ０１．３７　Ｎｏ．１　ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．０２５４—０１５０．２０１２．０１．０１２　粉煤灰粒径对树脂基摩擦材料性能的影响　王占红　侯贵华　王宏亮　唐正生　（１．盐城工学院材料工程学院江苏盐城２２４０５１；２．江苏省新型环保重点实验室江苏盐城２２４０５１）　摘要：采用热压成型的方法制备不同粒径粉煤灰增强酚醛树脂基摩擦材料，研究掺杂不同粒径粉煤灰后摩擦材料　的摩擦因数、磨损率和物理力学性能的变化情况，借助扫描电子显微镜观察摩擦材料的磨损表面微观形貌。研究表明：　随着粉煤灰颗粒粒径的减小，填充的摩擦材料密度逐渐增加，硬度、抗弯强度、最大应变均呈现出先减小后增加的趋　势；摩擦材料的摩擦因数变得较高且稳定，磨耗较低，当中位径小于等于４．７０　Ｉｘｍ时，粉煤灰增强效果比较好。　关键词：粉煤灰；树脂基摩擦材料；摩擦磨损　中图分类号：ＴＨ１１７．１：ＴＢ３３２　文献标识码：Ａ　文章编号：０２５４—０１５０（２０１２）１—０４９—４　Ｅｆｆｅｃｔ　０ｆ　Ｇｒａｉｎ　Ｓｉｚｅ　ｏｆ　Ｆｌｙ　Ａｓｈ　ｏｎ　Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　Ｒｅｓｉｎ．ｂａｓｅｄ　Ｆｒｉｃｔｉｏｎ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｗａｎｇ　Ｚｈａｎｈｏｎｇ　Ｈｏｕ　Ｇｕｉｈｕａ　Ｗａｎｇ　Ｈｏｎｇｌｉａｎｇ　Ｔａｎｇ　Ｚｈｅｎｇｓｈｅｎｇ　（１．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｙａｎｃｈｅｎｇ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｙａｎｅｈｅｎｇ　Ｊｉａｎｇｓｕ　２２４０５　１，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｎｅｗ　Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｊｉａｎｇｓｕ　Ｐｒｏｖｉｎｃｅ，Ｙａｎｅｈｅｎｇ　Ｊｉａｎｇｓｕ　２２４０５　１，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｌｙ　ａｓｈ　ｆｉｌｌｅｄ　ｒｅｓｉｎ—ｂａｓｅｄ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｗｅｒｅ　ｐｒｅｐａｒｅｄ　ｂｙ　ｈｅａｔ・ｐｒｅｓｓ　ｍｏｌｄｉｎｇ　ｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｇｒａｉｎ　ｓｉｚｅ　ｏｆ　ｆｌｙ　ａｓｈ　ｏｎ　ｆｉｒｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ，ｗｅａｒ　ｒａｔｅ，ｐｈｙｓｉｃａｌ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｗｅｒｅ　ｓｔｕｄｉｅｄ．Ｍｏｒ－　ｐｈｏｌｏｇｉｅｓ　ｏｆ　ｗｅａｒ　ｓｕｒｆａｃｅｓ　ｗｅｒｅ　ｏｂｓｅｒｖｅｄ　ｂｙ　ｓｃａｎｎｉｎｇ　ｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｆｒｏｍ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｄｅｃｒｅａｓｅ　ｏｆ　ｒｇａｉｎ　ｓｉｚｅ　ｆｌｙ　ａｓｈ，ｔｈｅ　ｄｅｎｓｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｓｉｎ—ｂａｓｅｄ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｉｎｃｒｅａｓｅｓ，ｔｈｅ　ｈａｒｄｎｅｓｓ，ｆｌｅｘｕｒａｌ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ｍａｘｉｍｕｍ　ｓｔｒａｉｎ　ｆｉｒｓｔ　ｄｅｃｒｅａｓｅ　ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｉｎｃｒｅａｓｅ，ｔｈｅ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ　ｂｅｃｏｍｅｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ａｎｄ　ｍｏｒｅ　ｓｔａｂｌｅ，ｔｈｅ　ｗｅａｌ７　ｒａｔｅ　ｂｅｃｏｍｅｓ　ｌｏｗ—　ｅｒ．Ｔｈｅ　ｆｌｙ　ａｓｈ　ｗｉｔｈ　ｇｒａｉｎ　ｓｉｚｅ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　４．７０　Ｉ．Ｌｍ　ｅｘｈｉｂｉｔｓ　ｔｈｅ　ｏｐｔｉｍｕｍ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｅｆｆｅｃｔ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｆｌｙ　ａｓｈ；ｒｅｓｉｎ．ｂａｓｅｄ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ；ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｗｅａｌ＂　树脂基摩擦材料是一种常见的摩擦材料，制备工　度（２　０００～３　０００　ｋｇ／ｍ　），制备的材料比较轻。另　艺简单，成本较低，各项性能较优，但在高温下树脂　外，它是经过１　２００℃的高温煅烧而形成的，因此，　易受热分解，使得摩擦材料各组分之间的黏结作用变　它作为摩擦组分具有良好的热稳定性。粉煤灰还具有　差，从而摩擦因数易出现热衰退，材料磨耗增加。为　高的比热容（约８００　ｋＪ／（ｋｇ・Ｋ）），这个特性可望　了解决这些问题，通常可选择填料和纤维对其进行填　能贮存刹车片或离合器面片使用时的部分摩擦热，从　充或改性。　而避免摩擦材料过热损坏。从成本考虑，粉煤灰是一　粉煤灰是燃煤电厂的副产品，颗粒较细，具有均　种工业废渣，价格低廉，用于摩擦材料的原料可大大　匀的物相组成及稳定的工程特性。粉煤灰主要是由　降低成本。粉煤灰的这些特性　，使其作为摩擦材　硅、铝、铁质组成，其物相组成为石英、莫来石　料的组分成为可能。本文作者研究表明粉煤灰可以作　（３Ａ１：Ｏ，・２ＳｉＯ　）、大量的玻璃体及未燃完的碳等，　为良好的摩擦材料改性剂　，但不同粉煤灰粒径对摩　这些组分均为现有摩擦材料中的常见组分材料。与摩　擦材料性能的影响至今无报道。本研究作者将采用不　擦材料中的一些金属组分相比，粉煤灰具有很低的密　同粒径的粉煤灰改性树脂基摩擦材料，考察了不同粒　径粉煤灰对树脂基摩擦材料的物理力学性能和摩擦磨　基金项目：江苏省新型环保重点实验室开放基金资助项目　损性能的影响，并通过微观测试进行进一步研究。　（ＡＥ２０１０１９）；江苏高校自然科学重大基础研究项目　１实验部分　（０８ＫＪＡ４３００９）；盐城工学院新人培养项目（ＸＫＹ２０１　１０２８）．　１．１原材料　．　收稿日期：２０１１—０４—０８　粉煤灰产自盐城市热电厂，其化学成分如表１所　作者简介：王占红（１９８２一），女，硕士，助教，研究方向为摩　示，将粉煤灰在４，５００　ｍｍ　ｘ５００　ｍｍ球磨机中粉磨０，　擦材料．Ｅ—ｍａｉｌ：ｚｈａｎｈｏｎｇ１９８３＠１６３．ｔｏｍ．　２０，４０，６０，８０　ｍｉｎ，制得不同的磨细灰以备用。腰　润滑与密封　第３７卷　果壳油酚醛树脂由江苏淮安市宏泰酚醛塑料有限公司　提供，丁苯橡胶（ＳＢＲ）由山东高氏科工贸有限公司　提供，硫化促进剂、无机填料（如ＢａＳＯ　、长石粉　等）及其他摩擦改性剂等均由盐城市伯瑞克摩擦材　料有限公司提供。　表１粉煤灰的化学成分（质量分数）　Ｔａｂｌｅ　１　Ｔｈｅ　ｃｈｅｍｉｃａｌ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｌｙ　ａｓｈ　％　１．２仪器、设备　激光粒度分布仪：ＢＴ－９３００Ｈ型，丹东市百特仪　器有限公司生产；高速　昆合机，ＳＨＲ一１０Ａ型，江苏　张家港市博瑞克机械制造有限公司生产；定速式摩擦　试验机，Ｄ．ＭＳ型，吉林大学生产；开放式炼胶　（塑）机，ｘ（Ｓ）Ｋ一１６０型，上海轻工机械股份有限　公司生产；平板硫化机，ＸＬＢ—Ｄ型，上海轻工机械　股份有限公司生产；数显电热鼓风干燥箱，ＸＭＴＡ一　６０００型，吴江华东标准烘箱有限公司生产；塑料洛　氏硬度计，ＸＨＲ一１５０型，上海华侨仪表厂生产；扫描　电子显微镜（ＳＥＭ），ＱＵＡＮＴＡ　２００型，美国ＦＥＩ公　司生产。　１．３试样制备　将不同磨细粉煤灰与其他原料按照表２的组成配　比配料，在ＳＨＲ一１０Ａ高速混合机中混合４０　ｍｉｎ，得　到混合料。再将混合料加入ＳＫ．１６０开炼机混炼，混　炼机前辊温度为６０℃，后辊为５０℃，等混合料混炼　成片状、表面光滑、各组分均匀时出片，根据ＧＢ／Ｔ　５７６４－９８规定的试样尺寸大小剪片（摩擦磨损实验试　样尺寸：２５　ｍｍ×２５　ｍｍ×６　ｍｍ，弯曲性能试验试样　尺寸：５５　ｍｍ×１５　ｍｍ×６　ｍｍ），并装入模具，然后　在平板硫化机上预热５　ｒａｉｎ后热压成型，表压为１　ＭＰａ，热压温度为２００　ｏＣ，保压时间约１０　ｍｉｎ，在　２．５和５　ｒａｉｎ时分别放气１次。最后，把样品放入　ＸＭＴＡ一６０００数显电热鼓风干燥箱中于２００℃的温度　下热处理１０　ｈ后取出，得到待测试样。　表２摩擦材料的配方组成（质量分数）　Ｔａｂｌｅ　２　Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｒｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌ　％　腰果壳油酚醛树脂　ｌ７　丁苯橡胶　ｌ８　硫化促进剂　６　粉煤灰　５Ｏ　其他摩擦改性剂　９　１．４性能测试　采用ＢＴ－９３００Ｈ型激光粒度分布仪测试粉煤灰的　粒径及比表面积。采用静水力学天平测试摩擦材料样　品的密度，精度为０．０１　ｇ。采用Ｄ—ＭＳ型定速式摩　擦试验机，按照ＧＢ／Ｔ　５７６４－９８的要求测定试样的摩　擦因数　和磨损率，每组试样均经４次重复试验，取　４组数据中３组相近数据的平均值作为试验结果。用　ＬＪ－５机械式拉力试验机测试抗弯强度，执行标准ＧＢ／　Ｔ　５７６４－９８。利用ＸＨＲ－１５０型塑料洛氏硬度计测试摩　擦材料的硬度，执行标准ＪＢ／Ｔ７４０９．９４。用美国ＦＥＩ　公司ＱＵＡＮＴＡ　２００型扫描电子显微镜（ＳＥＭ）观察试　样磨损表面的显微形貌特征。　２分析与讨论　２．１粉煤灰粒度分析　粉磨不同时间的粉煤灰颗粒粒度及比表面积如表　３所示，其粒度分布见图１。　表３粉磨不同时间的粉煤灰颗粒粒度及比表面积　Ｔａｂｌｅ　３　Ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅ　ａｎｄ　ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｓｕｒｆａｃｅ　ａｒｅａ　ｏｆｆｌｙ　ａｓｈ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｇｒｉｎｄｉｎｇ　ｔｉｍｅ　图１粉磨不同时间的粉煤灰颗粒粒径分布情况　Ｆｉｇ　１　Ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅ　ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ　ｏｆ　ｌｆｙ　ａｓｈ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｇｒｉｎｄｉｎｇ　ｔｉｍｅ　从表３中数据可以看出，随着粉磨时间增加，粉　煤灰的中位径、体积平均径、面积平均径均减小，比　表面积增加。另外，图１也显示出，随着球磨时间延　长，粉煤灰的粒径范围由０～１０８　ｍ逐渐缩小至０～　４０　Ｉｘｍ，说明经过粉磨后的粉煤灰，粒径变得越来越　２０１２年第１期　王占红等：粉煤灰粒径对树脂基摩擦材料性能的影响　５１　小，粒径大小相对未粉磨的更均匀些。　程中，中位径为１２．２１　ｍ的粉煤灰，摩擦材料高低　为了便于叙述，下文均以中位径来区分不同粒径　温摩擦因数均较低，其磨损率波动较大，特别在高温　大小的粉煤灰。　下磨损严重，这主要是未经粉磨的粉煤灰中存在大的　２．２粉煤灰粒径对物理力学性能的影响　硬质颗粒，这些硬质颗粒散布在有机体中，可能以镶　表４给出了不同粒径粉煤灰增强的树脂基摩擦材　嵌的形式存在于基体中，虽然在某种程度上来说，其　料试样各种物理力学性能测试结果。可以看出，随着　对整个基体构架起骨架支撑作用。但在高温下，摩擦　粉煤灰粒径由１２．２１　ｍ减小至４．０２　ｍ，其对应的　磨损发生时，作为黏结剂的酚醛树脂受热分解，黏结　树脂基摩擦材料密实度不断增加，这是由于添加的粉　作用下降，大颗粒极易脱离基体结构而被刮擦出来，　煤灰填充了摩擦材料内部的空隙，而且粒径越小，填　散落于摩擦表面，受摩擦盘与摩擦材料相互摩擦挤压　充效果越好。与密度不同的是，材料的硬度、抗弯强　而划伤摩擦材料表面，从而使磨损性能极不稳定。中　度和最大应变则表现出先减小后增加的变化趋势。试　位径为６．０１　ｍ的粉煤灰增强树脂基摩擦材料，其　样的硬度、抗弯强度、最大应变则是摩擦材料抵抗外　摩擦因数和磨损率波动最大，这主要是粉煤灰经短时　力作用能力大小的反映，它们应该与摩擦材料中各组　间粗磨，大颗粒作用被削弱，同时这些粗粉煤灰粒子　分间的连结程度、整体架构的强度及空隙的大小和多　大多数又难以进入摩擦材料内部的空隙，使得材料强　度降低，性能变差。随着粉煤灰中位径继续减小，其　少有关。中位径为１２．２１　ｍ的粉煤灰增强的摩擦材　对应的摩擦材料试样摩擦因数和磨损率变化逐渐趋于　料试样硬度、抗弯强度和最大应变均比较高，原因是　稳定，且摩擦因数较高，磨损较低，中位径ｄ≤４．７０　未经粉磨的粉煤灰中含有很多大的硬质颗粒（其主　ｍ的粉煤灰增强效果较好，这主要是细小粉煤灰颗　要成分为Ａ１　Ｏ，、ＳｉＯ：等）　。　，这些硬质的大颗粒分　粒填充了树脂基摩擦材料内部的空隙，对基体结构进　布于树脂基摩擦材料中能增加摩擦材料的硬度、抗弯　行增强和填充，提高了整个结构的强度；同时，可能　强度和最大应变。当粉煤灰中位径减小为６．０１　ｍ　在摩擦表面生成了摩擦“第三体”，即有摩擦膜　时，对应的摩擦材料硬度、抗弯强度和最大应变突然　形成，这层膜对摩擦材料表面起到润滑和保护作用，　降低，这是由于球磨作用使得大颗粒突然变小所致，　防止磨损和擦伤。　大颗粒的作用被削弱。随着粉煤灰粒径继续减小，摩　擦材料的硬度、抗弯强度和最大应变又逐渐变大，这　是由于粉煤灰颗粒越来越细，更有助于填充摩擦材料　内部的空隙，或者与树脂的相容性更好，促使材料的　强度提高。　表４不同粒径粉煤灰增强树脂基　摩擦材料的物理力学性能　温度　℃　Ｔａｂｌｅ　４　ＰｈｙｓｉｃＭ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃＭ　ｐｒｏｐｅ￣ｉｅｓ　ｏｆ　（ａ）Ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔ　ｔｈｅ　ｒｅｓｉｎ．ｂａｓｅｄ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍ￣ｅｆｉＭｓ　ｆｉｌｌｅｄ　昌　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅ　ｆｌｙ　ａｓｈ　弓　鲁　一　×　褂　鞲　擞　温度　℃　（ｂ）Ｗｅａｒ　ｒａｔｅ　图２不同粒径粉煤灰增强树脂基摩　擦材料摩擦磨损性能变化曲线　Ｆｉｇ　２　Ｖａｔ．ｉｏｎ　ｏｆ　ｆｉｒｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｗｅａｒ　ｐｍｐｅ￣ｉｅｓ　０ｆ　ｔ｝Ｉｅ　ｒｅｓｉｎ—ｂａｓｅｄ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　２．３粉煤灰粒径对摩擦磨损性能的影响　ｉｆｌｌｅｄ　ｗｉｔｈ　ｄｉｆｅｒｅｎｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅ　ｓｉｚｅ　ｆｌｙ　ａｓｈ　图２（ａ），（ｂ）分别是不同粒径粉煤灰增强树　脂基摩擦材料摩擦因数和磨损率随摩擦温度升高时的　２．４　显微结构分析　变化曲线。可以看出，在１００—３００℃的整个升温过　图３为不同粒径粉煤灰增强树脂基摩擦材料磨损　润滑与密封　第３７卷　（３）３种磨损方式相比，油润滑条件的减磨效果　最为突出，水润滑条件的减磨效果其次，氧化铝陶瓷　试样最适合在油润滑条件下使用。　参考文献　【１】Ｍｉｙａｚａｋｉ　Ｈ，Ｙｏｓｈｉｚａｗａ　Ｙ，Ｈｉｒａｏ　Ｋ．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　１０　ｖｏ１％・－ｚｉｒｕｃｏｎｉａ／ａｌｕｍｉｎａ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｗｉｔｈ　ｆｉｎｅ－－　ｓｃａｌｅ　ｆｉｂｒｏｕｓ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｂｙ　ＣＯ—ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ　Ｌｅｔｔ，　（ａ）　２００４，５８：１４１０—１４１４．　【２】陈玮，赵清杰，马艳红，等．细观力学理论在氧化铝陶瓷材料　中的应用进展［Ｊ］．机械强度，２００＃，２６（ｚ１）：８９—９２．　Ｃｈｅｎ　Ｗｅｉ，Ｚｈａｏ　Ｑｉｎｇｊｉｅ，Ｍａ　Ｙａｎｈｏｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｍｉｃｒｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｔｈｅｏｒｙ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｉｎ　ａｌｕｍｉｎａ　ｃｅｒａｍｉｃｓｍａｔｅｒｉｌａｓ　［Ｊ］．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ｓｔｒｅｎｇｔｈ，２００４，２６（ｚ１）：８９—９２．　【３】Ｃａｓｅｌｌａｓ　Ｄ，Ｎａｓｌ　Ｍ　Ｍ，Ｌｌａｎｅｓ　Ｌ，ｅｔ　ａ１．Ｆｒａｃｔｕｒｅ　ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ　ｏｆ　ａｌｕｍｉｎａ　ａｎｄ　ＺＴＡ　ｃｅｒａｍｉｃｓ：ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｃｏａｒｓｅｎｉｎｇ　ｅｆｆｅｃｔｓ　（ｂ）　［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｍａｔｅｉｒａｌｓ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００３，１４３：　１４８—１５２．　图７油润滑条件下材料磨损后显微组织　【４】Ｓｅｎｔｈｉｌ　Ｋｕｍａｒ　Ａ，Ｒａｊａ　Ｄｕｒａｌ　Ａ，Ｓｏｒｎａｋｕｍａｒ　Ｔ．Ｗｅａｒ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　Ｆｉｇ　７　Ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ　ｏｆ　Ａ１２　Ｏ３　ｃｅｒａｍｉｃ　ｕｎｄｅｒ　ｏｉｌ　ｌｕｂｒｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｌｕｍｉｎａ　ｂａｓｅｄ　ｃｅｒａｍｉｃ　ｃｕｔｔｉｎｇ　ｔｏｏｌｓ　ｏｎ　ｍａｃｈｉｎｉｎｇ　ｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．　Ｔｒｉｂｏｌｏｇｙ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００６，３９：１９１—１９７．　在液体润滑状态下，由于磨损量小，本身产生的　【５】Ｚｕｍ　Ｇａｈｒ　Ｋ　Ｈ，Ｂｕｎｄｓｃｈｕｈ　Ｗ，Ｚｉｍｍｅｒｌｉｎ　Ｂ．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆｇｒａｉｎ　ｓｉｚｅ　磨屑就很少，而润滑液体又对对磨表面产生了清洁冲　ｏｎｆｒｉｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｓｌｉｄｉｎｇｗｅａｌ＂ｏｆｏｘｉｄｅ　ｃｅｒａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｗｅａｒ，１９９３，　洗的作用，带走了大部分的磨屑，因此陶瓷材料表面　１６２／１６３／１６４：２６９—２７９．　的磨粒磨损作用也大为减轻，仅存在极轻微的磨粒　【６】Ｘｕ　Ｌｉｈｕａ，Ｘｉｅ　Ｚｈｉｐｅｎｇ，Ｇａｏ　Ｌｉｃｈｕｎ，ｅｔ　１ａ．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ，ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｌａｕｍｉｎａ　ｃｅｒａｍｉｃｓ　ｗｉｔｈ　ｅｌｏｎｇａｔｅｄ　ｇｒａｉｎｓ　磨损。　［Ｊ］．Ｃｅｒａｍｉｃｓ　Ｉｎｔｅｒｎａｉｔｏｎａｌ，２００５，３１：９５３—９５８．　３结论　（１）液体润滑剂的加入使得氧化铝陶瓷磨损量　【７】Ｄ￣ｇａｎ　Ｃ　Ｐ，Ｈａｗｋ　Ｊ　Ａ．Ｒｏｌｅ　ｏｆ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｍｉｃｒｏｓｔｍｃｔｕｒｅ　ｉｎｔｈｅ　ａｂｒａｓｉｖｅｗｅ／ｉｘ　ｏｆｈｉｓｈ－ａｌｕｍｉｎａ　ｃｅｒａｍｉｃｓ［Ｊ］．Ｗｅｒａ，１９９９，　大幅度降低。首先，液体在磨损过程中带走了大量的　２２５—２２９：１０５０—１０５８．　磨屑，从而减少了磨粒磨损效果；其次，液体在磨损　【８】Ｃｈｏ　Ｓ　Ｊ，Ｍｏｏｎ　Ｈ，Ｈｏｃｋｅｙ　Ｂ　Ｊ．Ｔｈｅ　ｔｒａｎｓｉｉｔｏｎ　ｆｒｏｍ　ｍｉｌｄ　ｔｏ　ｓｅ—　过程中在摩擦界面形成了一层润滑膜，降低了表面切　ｖｅｒｅ　ｗｅａｒ　ｉｎ　ａｌｕｍｉｎａ　ｄｕｒｉｎｇ　ｓｌｉｄｉｎｇ［Ｊ］．Ａｃｔａ　Ｍｅｔａｌ　Ｍａｔｅｒ，　应力，从而降低了表面断裂倾向，降低了磨损量。　１９９２，４ｏ（１）：１８５—１９２．　（２）氧化铝陶瓷材料干摩擦条件下的磨损机制　【９】王洪发．金属耐磨材料的现状与展望［Ｊ］．铸造，２０００，４９　为大量的脆性剥落和大量的磨粒磨损，在水润滑条件　（ｚ１）：５７７—５８１．　下为较少的脆性剥落和轻微的磨粒磨损，在油润滑条　Ｗａｎｇ　Ｈｏｎｄａ．Ｐｒｅｓｅｎｔ　ｓｔａｔｕｓ　ｎａｄ　ｏｕｔｌｏｋ　ｏｆ　ｍｅｔｌａ　ｗｅａｌ＂ｒｅｓｉｓｔａｎｔ　件下为很少的脆性剥落和极微的磨粒磨损。　ｍａｔｅｒｉｌａｓ［Ｊ］．Ｆｏｕｎｄｒｙ，２０００，４９（ｚ１）：５７７—５８１．　（上接第５２页）Ｔｈｅ　ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｌｆｙ　ａｓｈ　ｓｅａｒｃｈ，２００８，２２（１）：３１—３６．　ｐｒｏｄｕｃｔｓ［Ｊ］．Ｂｒｉｃｋ＆Ｔｉｌｅ　Ｗｏｄｄ，２００８（６）：４０—４３．　【７】凡艳丽，吕亚非．汽车制动过程中摩擦层的作用和形成机制　【５】王占红，侯贵华．粉煤灰增强树脂基复合材料力学性能和摩　［Ｊ］．润滑与密封，２００７，３２（６）：１２５一ｔ２８．　擦学性能的研究［Ｊ］．润滑与密封，２００９，３４（４）：４６—５０．　Ｆａｎ　Ｙａｎｌｉ，Ｌｖ，Ｙａｆｅｉ．Ｒｏｌｅ　ａｎｄ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　ｏｆ　ｆｉｒｃｔｉｏｎ　Ｗａｎｇ　Ｚｈａｎｈｏｎｇ．Ｈｏｕ　Ｇｕｉｈｕａ．Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ａｎｄ　ｔｒｉｂｏ－　ｌａｙｅｒ　ｄｕｒｉｎｇ　ｂｒａｋｉｎｇ［Ｊ］．Ｌｕｂｒｉｃａｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，３２　ｌｏ￣ｃｌａ　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　ｏｆ　ｒｅｓｉｎ—ｂａｓｅｄ　ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ　ｆｉｌｌｅｄ　ｗｉｔｈ　ｆｌｙ　ａｓｈ　（６）：１２５—１２８．　［Ｊ］．Ｌｕｂｒｉｃａｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２ＯＯ９，３４（４）：４６—５０．　【８】Ｃｈｏａ　Ｍ　Ｈ，Ｃｈｏａ　Ｋ　Ｈ．Ｔｈｅ　ｒｏｌｅ　ｏｆ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｌａｙｅｒｓ　ｏｎ　ｆｉｒｃｔｉｏｎ　【６】符蓉，宋宝祖，高飞．ＳｉＯ　对摩擦第三体形成的作用［Ｊ］．材　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｌｉｄｉｎｇ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　料研究学报，２００８，２２（１）：３１—３６．　ａｇａｉｎｓｔ　ｇｒａｙ　ｉｏｒｎ　ｂｒａｋｅ　ｄｉｓｋｓ［Ｊ］．Ｔｒｉｂｏｌｏｇｙ　Ｌｅｔｔｅｒｓ，２００５，２０　Ｆｕ　Ｒｏｎｇ，Ｓｏｎｇ　Ｂａｏｚｕ，Ｇａｏ　Ｆｅｉ．Ｅｆｉｅｃｔｓ　ｏｆ　ＳｉＯ２　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　（２）：１０１—１０８．　ｏｆｔｈｉｒｄ　ｂｏｄｉｅｓ　ｉｎ　ｆｒｉｃｔｉｏｎ『Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ　Ｒｅ—