基于流固耦合的隧道断层破碎带注浆加固圈厚度分析

工程技术　ＳＣｌＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　．　墨圆　基于流固耦合的隧道断层破碎带注浆加固圈厚度分析①　张兴　（山东成武县公路管理局　山东菏泽　２７４２００）　摘要：隧道穿越富水断层破碎带常发生突涌水及围岩变形失稳等地质灾害，帷幕注浆是治理隧道断层破碎带的有效方法，通过帷摹　注浆在隧道周边形成注浆加固田，降低固岩渗透能力，提高隧道周边围岩强度。为确定合理的注浆加固田参数，提高注浆加固效果，　一鲞于流固辆合理论对隧道周边渗流场，应力场和位移场进行了数值模拟，分析了不同加固圈参数对隧道涌水及变形规律的影响。研究　结果表明：随着注浆加固啊厚度的增加，隧道涌水量和变形量均减少，但当加固朋厚度大于一定值时，涌水量及变形量变化均趋于平　缓。根据数值模拟结果得出最合理的注浆加固参数并指导工程设计，研究结果对于完善帷幕注浆理论和指导类似工程注浆设计具有一　定的借鉴意义。　关键词：注浆．流固耦合　数值模拟　中图分类号ｔＴＵ４５４　文献标识码：Ａ　文章编号：１６７　２—３７９ｔ（ｚｏ１３）０６（ａ）一００４１—０４　・　随着我国隧道建设规模不断扩大，隧　突涌水及围岩变形失稳等地质灾害。受断　点【】　】。断层破碎带如得不到有效的处治，　道建设过程中遇到的地质问题不断增多，　裂构造及断层充填介质的影响，断层破碎　将严重影响隧道的正常施工安全和和运　尤其隧道穿越富水断层破碎带时常发生　带具有围岩破碎、导水路径复杂多变等特　营的长久稳定性。　表１　围岩及衬砌材料参数　为保证隧道穿越断层破碎带时的安全　对应材料　杨氏模量Ｅ（ＭＰａ）　泊松比　密度ｐ（ｋｇ／ｍ。）　孔隙率ｎ　渗透率ｋ（ｍ　）　稳定，避免大变形及突涌水灾害，采用全断　围岩　２００　Ｏ．２６８　１５５０　０．３　１×１０　面帷幕注浆的方式对断层破碎带进行加　衬砌　５　Ｘｌ０　０．１７　ｌ８５０　固，降低围岩渗透能力并提高隧道周边围　表２　加固圈渗透率变化条件下的计算工况　岩强度。注浆加固圈厚度作为帷幕注浆的　关键影响因素成为断层破碎带注浆加固治　加固圈厚度（ｍ）　工况　ｎ＝ｋ　／ｋ　加固圈渗透率ｋ（ｍ　）　理的首要研究问题。在隧道断层破碎带注　ｌ　ｌ　１×ｌｆｆ　２　２　５　Ｘ１０一　浆治理过程中，围岩的应力场与渗流场是　３　４　２．５　Ｘ　１０一　相互作用的，注浆改变了围岩力学参数，使　１～２０　ｍ　４　ｌ０　Ｉ　Ｘ１０一　隧道围岩应力发生重分布，同时影响围岩　５　２０　５Ｘ１０一　渗透率、孔隙率等参数发生变化，导致渗流　６　４０　２．５　Ｘ　１０一　场的改变；渗流场中孔隙水压力等参数的　７　ｌ００　１×１０一　变化又导致岩体有效应力的改变，最终围　表３　加固圈弹性模量变化条件下的计算工况　岩应力场、位移场也随之改变。因此，在研　加固圈厚度（ｍ）　工况　ｋ＝Ｅ　／Ｅ。　加固圈弹性模量Ｅ　（ＭＰａ）　究注浆加固圈的合理参数时，应该考虑围　ｌ　１　２００　岩应力场和渗流场的耦合作用。　２　５　１×１０３　本文通过有限元计算软件对注浆加固　ｌ～２０　ｍ　３　１０　２　Ｘ　１０　引起的渗流场、应力场及位移场变化特征　４　２０　４×１０　５　５０　１　Ｘ　１　ｏ４　进行了系统分析，讨论加固圈不同参数（厚　度、渗透率及弹性模量）对围岩稳定性及堵　水头　水能力的影响【４］，优化注浆加固圈参数，有　效指导注浆现场工程实践。　１工程背景　：　某隧道为单恫双线轻轨专用隧道，地　面高程４８２～５４３　ｍ左右，地势西高东低，高　差６Ｏ余米，坡角７。～１０。。隧址区背斜是线　路穿越的主要构造，形成主要的富水区域。　隧道Ｋ２６＋７７０～Ｋ２６＋８３０段为断层破　碎带，地层岩性为灰色，黄灰色厚层块状白　云岩、白云质灰岩、岩溶角砾岩，属雷１３：坡　组与嘉陵江组结合部，为岩溶水富水层。围　岩裂隙发育强烈，岩体破碎，强度较低，围　岩稳定性极差，设计为Ｖ级支护段。该段涌　图１　隧道注浆加固圈计算模型　水类型为隧道拱顶股状涌水、散淋水，隧道　①作者简介：张兴（１９６９一），男，山东菏泽人，１９９９年毕业于山东工业大学交通土建工程专业，现为工程师，主要从事公路隧道运营安全　方面的研究。　科技资讯ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ　４　　●１　１　∞　Ｅ　ｒ捌＊羽　１　０　Ｏ　Ｏ　嘿ＥｒＯ　　４　２　０　８　６　４　２　—＿．－—一ｎ＝１　ｎ＝２　ｎ＝４　ｎ＝ｌ０　ｎ＝２０　ｎ＝４０　ｎ＝ｌＯ０　０．０　０　０．２５　０　２Ｏ　Ｅ　遨　０．１５　ｌ至５　ｊ霉『　０．１０　Ｏ．０５　０　２　４　ｂ　８　１０　１２　１４　１６　１８　２０　加固圈厚度，ｍ　图３　隧道拱顶沉降随加固圈厚度变化　底板的区域涌水，断层破碎带全段涌水量　渗流连续性方程为：　＞２０００　ＩＩ１　／ｄ。隧道涌水段拟采用帷幕注浆　（　）：　（１）　道周边形成隔水承压帷幕圈对　层　！　至　确保隧道后　曼，：　达西定　运动方程为：，。，　。。　。。　　期开挖的安全稳定。　（２）　考虑水的压缩性，流体状态方程为：　２流固耦合模型　ｐ：　ｐｎＰ一印　（３）　２・Ｔ流固耦合理论　其中，Ｐ为水的密度（ｋｇ／ｍ　３）；　为渗流　为简化分析，将围岩视为均质、各向同　速度（ｍ／ｓ）；　为介质孔隙率；　为流体压力　性的弹性多孔介质　。地下水在隧道围岩　（Ｐａ）；　为水的动力粘度，　：０．００１　Ｐａ．ｓ；　中的渗流运动通过达西定律描述；岩土体Ｐｏ为水的标准密度，Ｐｏ：１０００　ｋｇ／ｍ，；　为　的应力与变形通过经典弹性力学理论描　水的压缩率，卢：４×ｉ０　／Ｐａ。　述；根据有效应力原理，水压力与岩土体骨　根据经典弹性力学理论，岩土体主要　架有效应力之和为岩土体总应力。　服从平衡方程、几何协调方程及本构方程。　４２　科技资讯ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥｃＨＮＯＬ０ＧＹ　ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ　工程技术　圈岩介质平衡方程为：　１３＂　ｆ，ｌ，＋　＝０　（４）　几何协调方程为：　＝　（　）　本构方程为：　ｓ　Ｕ　６日一　。考　，ｋ　ｉ　ｉ　１—２ｖ　ｓ斛　——　一仃船　（７）　其中，（）’为岩土体应力（Ｐａ）；Ｆ为岩土　体附加应力（Ｐａ）；Ｓ为岩土体变形；Ｅ为弹　性模量（Ｐａ）；ｖ为泊松比。　注浆加固圈及围岩渗流场和应力场的　耦合作用遵循有效应力原理：　总＝　＋ｐ　（８）　其中，（）Ｉ为岩土体有效应力（Ｐａ）；Ｐ为　水压力（Ｐａ）；（）Ｉ　为总应力（Ｐａ）。　２．２数值计算模型　计算模型由衬砌结构、注浆加固圈、周　边围岩组成，岩土体为饱水状态。模型上边　界为自由水面，模型设定为稳态模型，不考　虑时间因素的影响（图１）。　断层破碎带围岩破碎、围岩弹性模量　低、孔隙率高　…、渗透性强。在确定断层　破碎带物理力学参数时，对典型岩层取　样进行力学性能实验，并与相似工程类　比，确定围岩及衬砌的物理力学参数如　表Ｉ。　依据实际工程状况，计算模型设计尺　寸为２００　ｉｎ　ｘ　１．８０　ｍ的长方形，隧道断面为实　际尺寸，隧道衬砌厚度８０　ｃｍ，加固圈厚度　从０～２０　ｍ变化。模型左右边界为辊支撑边　界，只能发生上下方向的位移，ｌｌｌｌｕ＝Ｏ；下边　界为固定约束，即Ｕ，ｖ＝Ｏ；上边界为自由边　界，发生自由变形。　衬砌排水性很强，经加固圈渗流到衬　砌的水随即通过衬砌排水系统排出，因此　衬砌承受水压为零，设定衬砌外边缘为自　由出水边界，即ｐ＝Ｏ；设定模型上边界为自　由水面；模型左右边界和下边界均设定为　不透水边界，即　＝０。水的渗流运动完全　由水的自身重力引起。　３数值模拟结果分析　在注浆过程中，采用不同的注浆材料、　注浆工艺等因素会导致加固圈弹性模量、　渗透率等物理力学参数变化…】。在数值模　拟过程中，通过控制注浆加固圈厚度、渗透　率、弹性模量的变化，得出不同加固圈渗透　率、不同弹性模量条件下隧道拱顶沉降、隧　道水平收敛、ｌ　ｍ涌水段出水量随加固圈厚　度的变化曲线。　工程技术　ｍ　ｍⅢ　ｍ　ＳＯＩ∞，　ＥＮＯＥ＆ＴＥＣＨＮｏＬＯＧＹ∞　ｈ　∞．　∞加　｝　　．．　，　０　隧道变形量明显减小。　０．２５　４注浆加固圈参数选择　０．２０　由数值模拟结果可知，随着注浆加固圈　乓０．１５　厚度的增加，隧道变形量及涌水量都显著减　逝　小，当厚度增加到一定值时，厚度增加对涌　曼ｏ　１０　水量及隧道变形的影响会降低。在该隧道工　程中，当加固圈厚度大于５　ｍ时，隧道变形及　Ｏ　０５　涌水量变化均趋干平缓。　从工程经济性方面考虑，随着注浆加　０　Ｏ０　固圈厚度的增加，工程造价不断提高，而且　０　２　４　６　８　１０　１２　１４　１６　１８　２０　加固圈厚度越大，单位厚度加固圈的成本　加同圈厚度／ｍ　不断提高。综合考虑理论可行性与经济适　用性，该隧道断层破碎带注浆加固圈厚度　图４　隧道拱顶沉降随加固圈厚度变化　取５　ｍ最为合理。　Ｄａｒｃｙｖｅｌｇｃｔｔｙ（ｍ／ｓ　‘　以注浆加固圈厚度优选分析结果为指　▲１　９６５１　ｌ０　１０　６　导，在该隧道断层破碎带治理中，设计注浆　一　加固圈厚度为５　ｍ，为控制浆液扩散半径，　提高注浆加固圈强度，选用水泥一水玻璃双　液浆，配合双液注浆工艺施作注浆加固圈。　现场取样测得注浆加固圈内浆一岩加固体　的渗透率为ｉ．０２　Ｘ　１０　ｍ　，弹性模量为　６　ＧＰａ。图７～８为该条件下的数值模拟结　果。　由图５～６可知，在整个渗流场中，渗流　速度最快的区域分布在隧道开挖断面附　近，表明隧道开挖断面附近水头梯度大；隧　道衬砌变形主要集中在隧道拱顶和拱底位　置。　在数值模拟过程中，将渗流速度对隧道　断面周长积分得隧道１４　ｍ涌水段的涌水量　２　Ｏ一４　０　６　０　Ｏ０　１；　５．９０　ｍ　／ｈ；在隧道拱顶及两帮位置设置变　形ｌ监测探针，得隧道拱顶沉降为３０．３　ｍｍ，　图５　注浆加固圈及围岩渗流速度大小分布　隧道变形量及涌水量均能满足工程要求。　图７为现场实测的隧道拱顶沉降曲线，　３．１不同加固圈渗透率条件下。隧道衬砌变　降低，隧道涌水量明显减小；当渗透率减小　隧道拱顶沉降累计变形量收敛于２５　ｍｍ，同　形量和涌水量随加固圈厚度变化情况　到一定程度时，涌水量变化趋于平缓。加固　时实测隧道治理段涌水量５．６　ｍ　／ｈ。数值　加固圈厚度从ｌ～２０　ｍ设定２０个参数值；　圈渗透率对隧道变形量有一定的影响，随着　模拟结果与实际情况基本符合，验证了模　ｋｓ为围岩渗透率，ｋ　：ｌ×ｌ０一　ｍ　，ｋ为注浆　加固圈渗透率的降低，隧道变形量减少。　型的可靠性。　加固圈渗透率，取ｎ＝ｋ　／ｋ．　，ｎ取７种不同数值　３．２不同加固圈弹性模量条件下。隧道衬砌　（如表２）。　变形量随加固图厚度的变化情况　５结论　数俺模拟结果如图２～３。　加固圈厚度从ｌ～２０　ｍ设定２０个参数　采用有限元分析软什对隧道周边渗流　【｛｛以ｆ：数值模拟结　知，若没　．　值；Ｅｓ为同　弹性摸　Ｅ　＝２００　ＭＰａ，　，　为　场及　力场进行ｒ数ｆ“模拟，分析ｒ往浆　浆加　吲，隧道ｌ　ｍ涌水段…水　为１．３８×　浆加　圈弹性模最，取ｋ＝Ｅｌｌ／Ｅ　，ｋ取５种小㈨　加㈣圈　参数埘隧道变形肢涌水　的影　ｌ０　Ｉｎ　／ｓ，隧道拱肌　降为２０６　ｍｍ，隧道水　教俩（如　３）。　响。进　甜…以Ｉ　沦。　’ｒ收敛山ｌ　２２　ｍＩｌ１，仃　『Ｉ　ｌｆｌ　奠个隐　。　教　帧拟　如　４。　（１）随衍｝　浆　Ｉ１…ｊ糊Ｊ‘　度ｆ　土｛’）Ｊ１ｌ，隧逋　（１）？ｊ－　ｌＩ　ＩＩＩ１　Ｉ抬Ｉ渗透；牛｜条¨。Ｉ　，ｌ｛ｉ｛ｆ　…以　数ｆ　ｆ｝ｌ｝ｆ』结　“Ｊ‘　。　ｆ｝ｆｊ水｝走雨Ｉ变形｛　均ｌＪＪ】：ｌ　减少，』Ｊ『ｌ…　Ｊｔ　Ｊ蔓　行｝ｉ　浆　ｌ１…Ｉ卷Ｉ｝‘　ｊ霆ｆ内±骨期ｌ，ｌ　逍　１水　币Ｉｌ　（１）ｒｆ　／ｆ　ｉｌｊＪ１１㈤　‘　：　Ｌ　｛簸什Ｉ　，随　人｝　・定　ｌ１．『，隧道　水　肢变形｝ｌ｛＝变化　变形｝Ｉ；＝均Ｉ｝Ｊ】：Ｉ　减少，ｆＩｌ　１　ＪＪ　Ｉ】㈨　Ｊ‘　眨人Ｊ　竹　浆』Ｊｌｌ　度的增ＪＪ　ｌｌ，隧逆变形｝｝｝ｆＪｉＪ　均趋ｊ。卜绥。综合考虑　沦ｒ，ｆ行悱干¨经济　５　ｍＩＩ，｝，隧道涌水　肢变形皎变化均尥Ｊ　！　减少，１【ｌ’Ｊｊ加吲　度人Ｊ　５　ＩＴ］时，隧道　适ｊ¨・　，选择合理的“　浆肌　圈厚度。　缓。　变形量变化均趋于　缓。　（２）在实际工程中，隧道渗流场和应力　（２）注浆加固圈渗透率对隧道渗水量　（２）注浆加固圈弹性模量对隧道变形有　场发生相互耦合作用。注浆加固圈渗透率　有明显的影响，随着注浆加固圈渗透率的　明显的影响，随着加固圈弹性模量的增加，　不仅影响隧道涌水量，也对隧道变形有影　科技资讯ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ　ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ　００Ｙ　ＩＮＦ０ＲＭＡＴ１０Ｎ　工程技术　ｔｅｒ－ｂｅａｒｉｎｇ　ｆａｕｌｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｋｉａｏｃｈｏｗ　Ｂａｙ　ｓｕｂｓｅａ　ｔｕｎｎｅｌ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｈａｎｄｏｎｇ　●▲４　３ｇｓ１　ｘ１０‘‘　力　∞　Ｏ　７●　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ），２０ｌ１，　４１（１）：１叭～１Ｏ４．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［４】李璐，程鹏达，钟宝昌，等．黏性浆液在　小孔隙多孔介质中扩散的流固耦合分　析［Ｊ】．水动力学研究与进展，２０ｌ１，２６　（２）：２０９－２１６．（ＬＩ　Ｌｕ，ＣＨＥＮＧ　Ｐｅｎｇ－　，‘＋　７●　－０００１　ｄａ，ＺＨＯＮＧ　Ｂａｏ－ｃｈａｎｇ，ｅｔ　ａ１．Ｆｌｕｉｄ—　ｓｏｌｉｄ　ｃｏｕｐｌｉｎｇ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｇｒｏｕｔ　ｉｎ　ｓｍａｌｌ　７２　００１５　７。　ｐｏｒｏｕｓ　ｍｅｄｉｕｍ［Ｊ】．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒａｌ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃｓ，２０１ｌ，２６（２）：２０９－２１６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　６ｅ　－０．００２　６６　６．　－０　００２５　［５］李哲，仵彦卿，张建山．高压注浆渗流数　学模型与工程应用［Ｊ］．岩土力学，２００５，　２６（１２）：１９７２—１９７６．（ＬＩ　Ｚｈｅ，ＷＵ　Ｙａｎ—　ｑｉｎｇ．ＺＨＡＮＧ　Ｊｉａｎ—ｓｈａｎ．Ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ　矗２　．ｏ００３　６０一　ｌ　ｊ　一　８６　霉８　９Ｏ　９２　９４　－‘　ｇ８　ｔ．￣．２２１５Ｎ１０‘　１００　１０２　１０４　１０Ｇ　１０８　ｌ１０　１１２　１１‘　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ　ｃｅ－　图６　隧道衬砌及注浆加固圈体积应变分布　桩号：Ｋ２６＋８０５　ｍｅｎｔ　ｌｉｑｕｉｄ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｒｏｃｋ　洳ｔ十　脚一冒瞢一　ａｎｄ　Ｓｏｉｌ　ＭｅｃｈａｎｉＣｓ，２００５，２６（１２）：１９７２　—１９７６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　【６】马秀媛，李逸凡，张立，等．数值方法在　矿井涌水量预测中的应用【Ｊ］．山东大学　一　鲁　吕　、一　学报：工学版，２０１Ｉ，４ｌ（５）：８６—９１．（ＭＡ　Ｘｉｕｙｕａｎ，ＬＩ　Ｙｉｆａｎ，ＺＨＡＮＧ　Ｌｉ，ｅｔ　ａ１．　Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｍｅｔｈｏｄｓ　ｉｎ　ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ　ｍｉｎｅ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅ［Ｊ１．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｈａｎｄｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｃｉｅｎｃｅ），２０　１　ｌ，　４ｌ（５）：８６－９１，（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）。　将　【７】鞠明辉．广西大厂矿田非线性成矿动力　耦合过程数值模拟研究【Ｄ】．长沙：中南　大学，２Ｏ１　１．（Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　Ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　监测频数　图７　隧道拱顶沉降现场实测数据　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｎｏｎｌｉｎｅａｒ　Ｄｙｎａｍｉｃ　Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ　ｏｆ　Ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｉｎ　Ｄａｃｈａｎｇ，Ｇｕａｎｇｘｉ，　Ｃｈｉｎａ［Ｄ】．Ｃｈａｎｇ　Ｓｈａ：Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｓｏｕｔｈ　响，随着加固圈渗透率降低和弹性模量增　高，隧道变形量和涌水量都减少。　水区隧道限排衬砌注浆圈合理参数研　究【Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００７，２６　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１１（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　［８］隋旺华，李永涛，李贯田，等．煤矿立井　微孔隙岩体注浆防渗及机理分析［Ｊ】．岩　土工程学报，２０００，２２（２）：２１４—２１７．（ＳＵＩ　Ｗａｎｇｈｕａ，ＬＩ　Ｙｏｎｇｔａｏ，ＬＩ　Ｇｕａｎｔｉａｎ，ｅｔ　（３）针对某隧道断层破碎带帷幕注浆　治理工程，应用流固耦合理论分析注浆加　（１１）：２２７０－２２７６．（Ｚｈａｎｇ　Ｃｈｅｎｇｐｉｎｇ，　ＺＨＡＮＧ　Ｄｉｎｇｌｉ，ＷＡＮＧ　Ｍｅｎｇｓｈｕ，ｅｔ　ａ１．　固圈不同参数对断层破碎带堵水加固效果　的影响，优选注浆加固圈参数并成功应用　Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｏｆ　ｇｒｏｕｔｉｎｇ　ｃｉｒｃｌｅ　ｆｏｒ　ｔｕｎｎｅｌｓ　ｗｉｔｈ　ｌｉｍ—　ａ１．Ｓｅｅｐａｇｅ　ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ　ｇｒｏｕｔｉｎｇ　ｉｎ　ｃｏａｌｍｉｎｅ　ｓｈａｆｔｗａｌｌ　ａｎｄ　ｍｅｃｈａｎｉｓｍ　于现场实践，应用效果显著，对类似工程有　一ｉｔｉｎｇ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ｌｉｎｉｎｇ　ｉｎ　ｈｉｇｈ　ｗａｔｅｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｗａｔｅｒ——ｅｎｒｉｃｈｅｄ　ｒｅｇｉｏｎ　定指导意义。　ａｎａｌｙｓｉｓｆＪ】．Ｃｈｉｎｅｓｅ　ｌｏｕｒｎａｌ　Ｏｆ　…．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒｏｃｋ　Ｍｅｃｈａｎ－　Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，２２（２）：　２１４—２１７．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　参考文献　［１】杨拯．断层破碎带影响下山岭隧道施工　ｉｃｓ　ａｎｄ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，２６（１１）：２２７０－　２２７６．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　力学行为研究［Ｄ】．成都：西南交通大学，　２０１２．（Ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　Ｍｏｕｎｔａｉｎｓ　Ｔｕｎｎｅｌ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　Ｉｎ－　［３］李志鹏，张庆松，李术才，等．瞬变电磁　预报方法在胶州湾海底隧道穿越Ｆ１—２　含水断层中的应用［Ｊ】．山东大学学报：　工学版，２０　ｌｌ，４１（１）：ｌ　０１一ｌ　０４．（ＬＩ　Ｚｈｉｐｅｎｇ，ＺＨＡＮＧ　Ｑｉｎｇｓｏｎｇ，ＬＩ　Ｓｈｕｃａｉ，　ｅｔ　ａ１．Ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ＴＥＭ　ｇｅｏ－　ｌｏｇｉｃａｌ　ｆｏｒｅｃａｓｔ　ａｂｏｕｔ　ｔｈｅ　Ｆ　１－２　ｗａ一　ｌｆｕｅｎｃｅ　ｏｆ　Ｆａｕｌｔ　Ｆｒａｃｔｕｒｅ　Ｚｏｎｅ｛Ｄ］．Ｃｈｅｎｇ　Ｄｕ：Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｖｅｒｓｉｔｙ，２０１　２　（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）．　【２】张成平，张顶立，王梦恕，等．高水压富　４４　科技资讯ＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥｃＨＮ０ＬＯＧＹ　ＩＮＦＯＲＭＡＴＩＯＮ